Tillatt sikkerhetsfaktor for rullekjeder. Beregning av sveisede og platekjeder Hvordan skjøting av kjetting er tillatt

§ 8. Sikkerhetskrav for løfte- og transportmaskiner og mekanismer.

Tau og kjetting til løftemaskiner. Sikkerhetsfaktor for surring av tau.

Ved beregning av de viktigste delene av løftemaskiner og tau er det tatt hensyn til en stor sikkerhetsmargin.

Tau og kjeder- de mest kritiske delene løftemekanismer. Metoder for å feste endene av tauene er gitt i instruksjonene som følger med utstyret. Laste-, bom-, kabelstags-, bærende og trekkstålvaier kontrolleres ved beregning før montering på løftemaskin:

hvor k er sikkerhetsfaktoren; P - brytekraften til tauet (akseptert i henhold til GOST), N; S - maksimal spenning av taugrenen (unntatt dynamiske belastninger), N.

Spenningen til heisetau av stål avhenger av antall grener og deres helningsvinkel mot vertikalen (fig. 117). Den laveste sikkerhetsfaktoren for noen typer tau er gitt i tabell. 38.

Ris. 117. Endringer i spenning i tau og tillatt belastning avhengig av vinkelen mellom tauets grener

Tabell 38

Beregningen utføres i henhold til formelen

Sikkerhetsfaktoren for heisetau med kroker, ringer eller øredobber i endene aksepteres å være ikke mindre enn 6. Hvis mer enn 10 % av vaierne ryker i et heisetau per leggetrinn, avvises hele tauet og ingen skjøter tillatt.

Sikkerhetsfaktoren for sveisede kjeder velges fra 3 til 9 avhengig av type og formål med kjedet og type drivverk. Hvis kjettingleddene er slitt mer enn 10 % av sin opprinnelige diameter (kjedemåler), kan ikke kjedet brukes.

Diameteren på ståltauet avhenger av diameteren på trommelen eller blokken den går rundt og er av stor betydning for å sikre slitestyrken.

hvor D er diameteren til trommelen eller blokken, målt langs bunnen av sporet, mm; d - taudiameter, mm; e er en koeffisient avhengig av type løftemaskin og driftsmodus, med en verdi fra 16 til 30.

Ståltau- et kritisk element i en løftemaskin, og deres tilstand krever konstant overvåking. Ståltau kasseres i henhold til antall wirebrudd over lengden av ett leggetrinn. Leggestigningen bestemmes av tauoverflatens lengdelinje; det er lik avstanden som antall tråder som er tilstede i taudelen legges. For flertrådet tau som har tråder i indre og ytre lag, telles trådene basert på antall tråder i det ytre laget.

Avvisning av tau utføres i henhold til følgende kriterier gitt i tabell. 39.

Tabell 39

Tau til løftemaskiner beregnet for løfting av mennesker, samt for transport av smeltet eller varmt metall, syrer, eksplosiver, brennbare eller giftige stoffer, avvises dersom antall wirebrudd ved ett leggetrinn er halvparten så mange som angitt i tabellen. 39.

Ved overfladisk slitasje av tauet eller korrosjon av ledningene reduseres antallet ved leggetrinnet som tegn på avvisning (tabell 40).

Tabell 40

Hvis taustrådene er utslitte eller korroderte og når 40 % eller mer av den opprinnelige diameteren, samt hvis det oppdages en revet tråd, blir tauet avvist.

Ved bruk av en sveiset kjede tas diameteren på trommelen eller blokken: for manuelle løftemaskiner - minst 20 ganger kjedemålet, og for en maskindrift - minst 30 ganger kjedemålet. Ved bruk av kjedehjul må sveisede kalibrerte kjeder og bladkjeder være i full samtidig inngrep med minst to kjedehjulstenner.

Praktisk arbeid nr. 1

Utvalg av ståltau og kjeder, blokker, kjedehjul og tromler.

1. 
   Utvalg av ståltau og kjettinger.

Nøyaktig beregning av tau, sveisede og platekjeder, på grunn av ujevn spenningsfordeling, er svært vanskelig. Derfor er beregningen deres utført i henhold til standardene til Gosgortekhnadzor.

Tau og kjeder velges i henhold til GOST i samsvar med forholdet:

Fр  Fр.m

Hvor FR.m- bruddkraften til tauet (kjeden), tatt i henhold til tabellene

Relevante GOST-standarder for tau (kjeder);

FR- beregnet bruddkraft på tauet (kjetting), bestemt av

Formel:

Fр = Fmax · n,

Hvor n- sikkerhetsfaktor tatt i henhold til Pra-

Gosgortekhnadzor tonehøyde avhengig av formålet med tauet og

Virkemåte for mekanismen. Dens betydning for nk tau og kjeder

Nc er gitt i tabellene P1 og P2.

FmÅh- maksimal arbeidskraft til taugrenen (kjede):

Fmah =G/ z ·  n, kN,

Her G - lastvekt, kN;

z- antall grener av tauet (kjeden) som lasten er hengt opp på;

n- trinseeffektivitet (tabell P3).

Antall taugrener som lasten er opphengt på er lik:

z = u· A,

Hvor EN- antall grener viklet på trommelen. For enkel (en

Narny) kjettingtalje EN= 1, og for dobbel EN = 2;

u - mangfold av remskiven.

Basert på oppnådd bruddkraftverdi FR fra tilstanden FR  FR.m

Vi velger dimensjonene til tauet (kjeden) ved hjelp av GOST-tabeller.

Eksempel 1. Velg et tau for løftemekanismen til en traverskran med løftekapasitet G= 200 kN. Lastløftehøyde N= 8m. Driftsmodus – lys (drift = 15%). Dobbel multiplikator trinse u = 4.

Opprinnelige data:

G = 200 kN – vekten av lasten som løftes;

N= 8m – lastløftehøyde;

Driftsmodus – lys (drift = 15%);

EN= 2 - antall grener viklet på trommelen;

u= 4 – trinse multiplisitet.

Maksimal arbeidskraft for en taugren:

Fmah =G/ z ·  n= 200/ 8 0,97 = 25,8 kN,

Hvor z = u · EN= 4 · 2 = 8 – antall grener som lasten er opphengt på;

n- Effektivitet av trinseblokken, i henhold til tabell. P3 kl u= 4 for en trinse med lager

Nick ruller  n= 0,97 Design bruddkraft: FR = FmÅh · nTil= 5 25,8 = 129 kN,

Hvor nTil– sikkerhetsfaktor for tauet, for en kran med maskin

Kjør i lett jobb nTil = 5 (tabell P1).

I henhold til GOST 2688-80 (tabell P5) velger vi et tau av LK-typen - R 6x19+1 o.s. med bruddkraft FR.m. = 130 kN ved maksimal styrke GV= 1470 MPa, taudiameter dTil = 16,5 mm.

nf = FR.m. · z ·  n/ G = 130 · 8 · 0,97/200 = 5,04 > nTil = 5,

Derfor er det valgte tauet egnet.

Eksempel 2. Velg en sveiset kalibrert kjetting for en manuell talje med lastekapasitet G= 25 kN. Mange kjettingtaljer u = 2 (enkel trinse).

Opprinnelige data:

G= 25 kN – løftekapasiteten til taljen;

u= 2 - trinse multiplisitet;

EN= 1 – enkel kjettingtalje.

Fmah =G/ z ·  b= 25/2 0,96 = 13 kN,

Hvor z = u · EN= 2 · 1 = 2 – antall grener som lasten er opphengt på;

b= 0,96 - effektiviteten til kjedeblokken. Design bruddkraft: FR = FmÅh · nts= 3 13 = 39 kN,

Hvor nts– sikkerhetsfaktor for kjedet, for sveiset kalibrert

Manuelle kjeder nts= 3 (tabell P2).

I henhold til tabell P6 velger vi en sveiset kalibrert kjede med bruddkraft FR.m. = 40 kN, hvis stangdiameter dts= 10 mm, innvendig kjedelengde (stigning) t = 28 mm, leddbredde I= 34 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor:

nf = FR.m. · z ·  n/ G= 40 · 2 · 0,96/25 = 3,1 > nts= 3.

Den valgte kjeden er egnet.

Eksempel 3. Velg en lasteplatekjede for en maskindrevet løftemekanisme med løftekapasitet G= 30 kN. Lasten er opphengt på to grener ( z = 2).

Opprinnelige data:

G= 30 kN – vekten av lasten som løftes;

z= 2 – antall grener som lasten er opphengt på.

Løsning:

Maksimal driftskraft for én kjedegren:

FmÅh = G/ z ·  lyd= 30/2 0,96 = 15,6 kN,

Hvor  lyd= 0,96 - tannhjulseffektivitet.

Design bruddkraft: FR = FmÅh · nts= 5 15,6 = 78 kN,

Hvor nts– sikkerhetsfaktor for kjedet, for en platekjede med

Maskindrevet nts = 5 (tabell P2).

I følge tabell P7 aksepterer vi en kjede med en destruktiv kraft FR.m. = 80 kN, hvis tonehøyde t= 40 mm platetykkelse S= 3 mm platebredde h= 60 mm, antall plater i ett kjettingledd n = 4, diameter på den midtre delen av valsen d= 14 mm, rullehalsdiameter d1 = 11 mm, rullelengde V= 59 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor:

nf = FR.m. · z ·  n/ G = 80 · 2 · 0,96/30 = 5,12 > nts= 5.

Den valgte kjeden er egnet.

1. 
   Beregning av blokker, stjerner og trommer.

Minste tillatte diameter på blokken (trommelen) langs bunnen av strømmen (sporet) bestemmes i henhold til standardene til Gosgortekhnadzor:

Db   e – 1)dTil, mm

Hvor e- koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, du

Basert på regulatoriske data i Gosgortekhnadzor-reglene

(Tabell P4);

dTil- taudiameter, mm.

Blokkstørrelser er normaliserte.

Diameteren på blokken (trommelen) for sveisede ukalibrerte kjeder bestemmes av forholdene:

For manuelt drevne mekanismer Db  dts;

For maskindrevne mekanismer Db  dts;

Hvor dts - diameteren på stålstangen som kjedet er laget av.

Diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet for en sveiset kalibrert kjede (diameter langs aksen til stangen som kjedet er laget av) bestemmes av formelen:

Dn. O. = t/ sin 90 /z, mm

Hvor t - innvendig lengde på kjedeleddet (kjedestigning), mm;

z- antall spor på stjernen, akseptert z  6.

Diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet for en bladkjede bestemmes

beregnes etter formelen:

Dn. O. = t/ sin 180 /z, mm

Hvor t - kjedestigning, mm;

z- antall tannhjul tenner, tatt z 6.

Tautrommer brukes med enkeltlags og flerlags vikling, med glatt overflate og med skrugjenger på overflaten av skallet, med ensidig og dobbeltsidig tauvikling.

Diameteren på trommelen, så vel som diameteren på blokken, bestemmes i henhold til reglene for Gosgortekhnadzor:

Db   e – 1)dTil, mm.

Lengden på trommelen for dobbeltsidig tauvikling bestemmes av formelen:

og med ensidig vikling:

, mm

Hvor l R– arbeidslengde på trommelen;

l h =(3…4) t– lengden på trommelen som kreves for å feste tauet (kjeden), mm;

l O– avstand mellom høyre og venstre kutt, mm.

Arbeidslengden bestemmes av formelen:

,

Hvor z– antall arbeidsomdreininger av tauet;

,

Her Lk =H ∙ u– taulengde eksklusiv reservesvinger, mm

H – lastløftehøyde, mm

u – mangfold av remskiven;

z 0 = 1,5...2 – antall reserveomdreininger med tau;

t– stigning av tauvendinger, t = d Til– for en jevn trommel;

t = d Til+(2…3) – for en trommel med kutt, mm.

Avstanden mellom høyre og venstre kutt bestemmes av formelen:

L 0 =b-2t min ∙tg ,

Hvor b – avstanden mellom aksene til strømmene til de ytre blokkene er tatt i henhold til tabell P8;

h min– avstanden mellom aksene til trommelen og aksen til blokkene i øverste posisjon;

Den tillatte avviksvinkelen til taugrenen som går på trommelen fra vertikal posisjon er = 4…6°.

Veggtykkelsen til tromlene kan bestemmes ut fra trykkstyrketilstanden:

, mm

Hvor F maks– maksimal arbeidskraft i taugrenen, N;

- tillatt trykkspenning, Pa, for beregninger tas følgende:

80MPa for støpejern C4 15-32;

100MPa for stål 25L og 35L;

110MPa for stål St3 og St5.

For støpte tromler kan veggtykkelsen bestemmes ved hjelp av empiriske formler:

For støpejernsfat = 0,02D b+(6…10) mm;

For stålfat = 0,01 D b+3 mm, og sjekk deretter for kompresjon. Bør være:

.

Eksempel 4. Bruk dataene oppnådd i eksempel 2, bestem diameteren til den innledende sirkelen til blokken (stjerne).

Diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet for en sveiset kalibrert kjede bestemmes av formelen:

mm

Hvor t=28 mm – innvendig lengde på kjettingleddet (stigning);

z6 – antall spor på blokken (stjerne), vi godtar z=10.

Eksempel 5. Bruk dataene i eksempel 3, bestem diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet.

Kjedehjulets startsirkeldiameter

mm,

Hvor t=40 mm – kjedestigning;

z 6 – antall tannhjul tenner, godta z=10.

Eksempel 6. Bestem hoveddimensjonene til en støpejernstrommel i henhold til eksempel 1. Tillatt trykkspenning for støpejern = 80 MPa.

Minste tillatte diameter på trommelen langs bunnen av sporet bestemmes ved å bruke Gosgortekhnadzor-formelen:

,mm

Hvor d Til= 16,5 mm – taudiameter;

e– koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, for kraner med maskindrift i lett driftsmodus e=20 (tabell P4)

D b=(20-1)∙16,5=313,5 mm, vi tar verdien av trommeldiameteren fra normalområdet D b=320 mm (Tabell P8).

Bestem lengden på trommelen. Trommel med dobbeltsidig skjæring. Arbeidslengden til halvparten av trommelen bestemmes av formelen:

mm

Hvor t– tonehøyde for svinger, for en trommel med riller

t= d Til + (2…3)=16,5+(2…3)=(18,5…19,5) mm, godta t= 19 mm;

z o=1,5…2 – antall reserveomdreininger med tau, vi godtar z o=2 omdreininger;

z R– antall arbeidsomdreininger i tauet

Her L k = H  u=8  4 =32 m – lengde på tauet viklet på den ene halvdelen;

Deretter
mm

Total trommellengde:

L b =2(l s +l 3 )+l o, mm,

Hvor l 3 – lengden på trommelen som kreves for å feste tauet;

Mm, vi godtar l 3 =60 mm;

lO- avstand mellom høyre og venstre kutt

l O =i-2h min ∙ tg, mm

Her V– avstanden mellom aksene til bekkene til de ytre blokkene, V= 200 mm, kl D b= 320 mm (Tabell P8).

h min– avstand mellom aksene til trommelen og blokkene i øverste posisjon

h min =1,5 ∙D b=320∙1,5=480 mm

4-6° - tillatt avviksvinkel for taugrenen som nærmer seg trommelen fra vertikal posisjon, vi tar = 6°.

l 0 =200-2∙4/80∙tg6°=99,1 mm

Vi aksepterer l 0 =100 mm.

Dermed den totale lengden på trommelen

l b=2(608+60)+100=1436 mm, godta

l b=1440 mm = 1,44 m

m.

Vi aksepterer
mm.

Veggtykkelsen på den støpte trommelen skal være minst 12 mm.

Praktisk arbeid nr. 2

Beregning av vinsjer og løftemekanismer til taljer med manuelle og elektriske drev i henhold til spesifiserte forhold.

1. Beregning av manuelle vinsjer

Beregningssekvens for en manuell vinsj.

1) Velg et lastopphengssystem (uten kjettingtalje eller med kjettingtalje).

2) Velg et tau i henhold til den gitte bæreevnen.

3) Bestem hoveddimensjonene til trommelen og blokkene.

4) Bestem motstandsmomentet på trommelakselen fra vekten av lasten T Med og øyeblikket på håndtaket skapt av kraften til arbeideren Tr.

N∙ m,

Hvor F maks- maksimal arbeidskraft i taugrenen, N; D b– trommeldiameter, m.

Moment på håndtaksskaftet:

N∙m,

Hvor R R– innsatsen til én arbeider aksepteres

R R=100…300 N

n– Antall arbeidere;

- koeffisient som tar hensyn til ikke-samtidig bruk av kraft når jobber sammen flere arbeidere, =0,8 – for to arbeidere =0,7 – for fire arbeidere

L – håndtakslengde, akseptert l=300…400 mm

5) Bestem vinsjgirforholdet ved å bruke formelen:

Hvor η – Vinsjeffektivitet.

6) Beregn åpne gir og aksler (metoden for deres beregning ble studert i delen "Maskindeler" i faget "Teknisk mekanikk").

7) Bestem hoveddimensjonene til håndtaket. Diameteren på håndtaksstangen bestemmes fra bøyestyrketilstanden:

m,

Hvor l 1 – lengden på håndtaksskaftet, tatt l 1 =200…250 mm for én arbeider og l 1 =400…500 mm for to arbeidere;

- tillatt bøyespenning for stål St3

=(60…80) MPa=(60…80)∙10 6 Pa.

Tykkelsen på håndtaket i den farlige delen beregnes for den kombinerte handlingen av bøying og torsjon:

Sh







Irina av håndtaket er tatt lik

D

Diameteren til drivakselen som håndtaket er plassert på, bestemmes av tilstanden til vridningsstyrken:

G
de  - redusert tillatt torsjonsspenning for stål

St5 =25...30 MPa.

Diameteren på håndtakshylsen er tatt dв=(1,8...2)d1 , og lengden på ermet er lв=(1...1,5)d1.

Lastløftehastighet:

Hvor G- løftekapasitet til vinsjen, kN;

VR- kjørehåndtakets periferihastighet tas vanligvis

VR=50...60 m/min.

Eksempel 7. Beregn løftemekanismen til en manuell vinsj designet for å løfte en last som veier G= 15 kN per høyde N= 30m. Antall arbeidere n=2. Vinsj effektivitet  =0,8. Overflaten på trommelen er glatt, antall lag med tau slynger seg på trommelen m=2. Mange kjettingtaljer u=2. Enkel trinse ( EN=1).

Opprinnelige data:

G=15kN - vekten av lasten som løftes;

N=10m - lastløftehøyde;

n=2 - antall arbeidere;

 =0,8 - vinsjeffektivitet;

m=2 - antall lag med tau som vikles på trommelen;

Overflaten på trommelen er glatt;

u=2 - trinse multiplisitet;

EN=1 - antall grener viklet på trommelen.

Løsning:

Tauvalg.

Maksimal arbeidskraft i en taugren:

Fmax= 15/20,99=7,6 kN,

Hvor z= u a= 2 - antall grener som lasten henger på;

Effektivitet av en trinse i henhold til tabell P3 for en trinse med en multiplisitet u=2 på rullelager 0,99.

Design bruddkraft:

Fp= nTil Fmax=5,57,6=41,8 kN,

Hvor nTil - sikkerhetsfaktor for tauet, for en manuelt drevet lastevinsj nTil=5,5 (tabell P1).

I henhold til GOST 26.88-80 (tabell P5) velger vi et tau av typen LK-R 6x19 + 1 o.s. med bruddkraft Fp. m.= 45,45 kN ved strekkfasthet 1764 MPa, taudiameter dTil=9,1 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor for tauet:

nf = FR.m. · z · n/G = 45,45 2 0,99/15 = 6 > nTil = 5,5.

Bestemmelse av hoveddimensjonene til trommelen.

Minste tillatte trommeldiameter:

db  e– 1)dTil, mm

Hvor e- koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, for

Manuelle lastevinsjer e=12 (tabell P4);

dTil- taudiameter, mm, da

db – 1)9.1=100.1mm

Vi aksepterer fra normalserien db=160mm (Tabell P8).

Arbeidslengden til trommelen for flerlags tauvikling bestemmes av formelen:

Hvor t – stigning av svinger, for en jevn tromme ; t= d k =9.81 mm ;

L k – taulengde eksklusiv reservesvinger

L k =H∙u=30∙2=60 m

Full lengde trommel med ensidig vikling

l b = l p + l c + l h,

Hvor l b =(1,5…2)∙ t – trommellengde nødvendig for reservesvinger ,

l b =(1,5…2)∙9,81=13,65…18,2 mm ,

vi aksepterer l b =18 mm

l h – trommellengden som kreves for å feste tauet

l h =(3…4)∙ t=(3…4)∙9,81=27,3…36,4 mm ,

vi aksepterer l h =34 mm

Dermed den totale lengden på trommelen

L b =488+18+34=540 mm.

Vi aksepterer l b =540 mm .

Tykkelsen på trommelveggen bestemmes av formelen:

Vi aksepterer 5=8 mm .

[ σ ] szh =110 MPa– tillatt spenning for stål St5.

Bøyemoment

gitt øyeblikk

Motstandsmoment mot bøyning av den ringformede seksjonen

Hvor

D V =D b -2∙δ=160-2∙8=144 mm– trommel indre diameter.

Total belastning fra bøying og vridning i den farlige delen av trommelen :

Styrkebetingelsen er oppfylt.

Ytre diameter langs sidene av trommelen.

D n =D b +2∙(m+2+)∙ d k =160+2∙(2+2)∙9,1=232,8 mm

Vi aksepterer D n =235 mm.

Motstandsmoment fra vekten av lasten

Moment på håndtaksskaftet:

T r =P r ∙n∙φ∙l=200∙2∙0,8∙0,35=112 N∙m

Hvor R R – innsatsen til en arbeider tar vi P p = 200 N

φ – koeffisient som tar hensyn til at applikasjonen ikke er samtidig innsats, når to arbeidere jobber φ=0,8

l– håndtakslengde, aksepter l= 350 mm

Bestem vinsjens girforhold.

fordi Og O , så aksepterer vi ett-trinns overføring.

På Og O >8 to-trinns girkasser bør tas i bruk, og deler det totale girforholdet inn i girforhold for individuelle par:

og o =og 1 +og 2.

Bestemmelse av håndtakets hoveddimensjoner.

Diameter på pennskaft:

Vi aksepterer d=28 mm,

Hvor l 1 – håndtaksskaft lengde , l 1 = 350 mm

[ σ] u = 60…80 MPa – tillatt bøyespenning, for stål St5, vi aksepterer [ σ] u = 70 MPa

Tykkelsen på håndtaket bestemmes av formelen

Vi aksepterer δ R =15 mm.

Bredden på håndtaket er tatt for å være в=3∙δ R =3∙15=45 mm.

Diameteren på drivakselen som håndtaket er plassert på :

Vi aksepterer d 1 = 30 mm

Hvor [ τ ] Til = 25…30 MPa – redusert tillatt vridningsspenning, for stål St5, aksepterer vi [ τ ] Til = 25 MPa.

Håndtakshylse diameter : d V =(1,8…2) d 1 ;

d in =(1,8…2)∙30=54…60 mm,

Vi aksepterer d i = 55 mm.

Håndtaks ermelengde

L in = (1… 1,5)∙d 1 = (1…1,5)∙30=30…45 mm

Vi aksepterer l V = 40 mm.

Lastløftehastighet

Hvor V s = 50…60 m/min – periferihastighet på kjørehåndtaket, ta V p = 55 m/min

2. Beregning av vinsjer med elektrisk drift

Rekkefølge for beregning av vinsjer med elektrisk drift.

1. 
   Tauet er valgt.
2. 
   Bestem hoveddimensjonene til trommelen.
3. 
   Effekten bestemmes og den elektriske motoren og girkassen velges fra kataloger.

Hvor G er vekten av lasten som løftes, kN

V 2 – lastløftehastighet, m/s

η – Effektiviteten til mekanismen.

Etter katalog velg en elektrisk motor avhengig av driftsmodus, ta den nærmeste høyere effektverdien og skriv ned dens grunnleggende tekniske data.

For å velge en girkasse, bestemme girforholdet:

Hvor n eh – rotasjonshastigheten til den valgte elektriske motoren;

nb– trommelrotasjonsfrekvens, bestemt av formelen :

Her V 2 – lastløftehastighet, m/s;

Og - trinse mangfold;

D b – trommeldiameter, m;

En girkasse velges fra katalogen basert på designeffekt, motorturtall, girforhold og driftsmodus.

4. Sjekk den valgte elektriske motoren for det faktiske antallet startmoment.

Betingelsen må være oppfylt

ψ≤ψmaks,

Hvor ψ maks – den maksimalt tillatte multiplisiteten av startmoment, bestemt av formelen:

,

Her T P maks – maksimalt dreiemoment til den elektriske motoren, tatt fra bordet;

T n – nominelt dreiemoment på motorakselen;

ψ – faktisk mangfold av motorens startmoment

,

Startmomentet redusert til motorakselen bestemmes av formelen :

Hvor t n = 8∙ V 2 – mekanisme starttid, s;

δ=1,1...1,2 – koeffisient som tar hensyn til svingmomentene til mekanismedelene.

Statisk dreiemoment på motorakselen:

5. Bremsen er valgt, for hvilken bremsemomentet bestemmes ved hjelp av formelen:

T T =K T ∙T K,N∙m

Hvor TIL T – bremsesikkerhetsfaktor vedtatt i henhold til standardene til Gosgortekhnadzor avhengig av driftsmodusen til mekanismen;

T TIL – dreiemoment ved høy hastighet giraksel, lik det nominelle dreiemomentet på den elektriske motorakselen,

Hvor
- vinkelhastigheten til den elektriske motoren.

Ved hjelp av katalogen velges en bremse i henhold til bremsemomentet og dens tekniske egenskaper er skrevet ned.

Til slutt gjøres det verifikasjonsberegninger av den valgte bremsen. Metoden for å beregne dem avhenger av bremsetypen og er gitt i opplæringshåndboken (6) kapittel 1 §3.

Eksempel 8. Velg en elektrisk motor, girkasse og brems for vinsjløftemekanismen beregnet for løfting av tung last G= 50 kN med hastighet V2 = 0,25 m/s hvis trommeldiameter db= 250 mm, trinsemangfold u = 2, vinsjeffektivitet η = 0,85, driftsmodus – lys (drift = 15 %)

Opprinnelige data:

G= 50 kN – lastvekt;

V2 = 0,25 m/s – stigningshastighet;

db= 250 mm – trommeldiameter;

u = 2 - trinse multiplisitet;

η = 0,85 – vinsjeffektivitet;

Driftsmodus – lys (drift = 15 %)

Løsning:

Nødvendig motorkraft

Fra katalogen velger vi en elektrisk motor av type MTF312-8 med effekt ved driftssyklus = 15 % Re= 15 kW, hastighet neh= 680 rpm, med maksimalt dreiemoment Tpmaks= 430 N.m., rotorsvingmoment (GД 2) = 15,5 N.m. Nominelt dreiemoment på motorakselen

Maksimalt dreiemomentforhold:

Trommelrotasjonshastighet:

Design girforhold

I henhold til katalogen (tabell P10), basert på designeffekt, motorhastighet, girforhold og driftsmodus, velger vi en girkassetype Ts2-250 Med girutveksling Og R = 19,88, makt R R = 15 kW, hastighet høyhastighets aksel P R = 750 rpm Faktisk løftehastighet

Vi sjekker den valgte elektriske motoren for faktisk multiplisitet startøyeblikk. Følgende betingelse må være oppfylt:

Den faktiske multiplisiteten av startmomentet til den valgte elektriske motoren bestemmes fra forholdet:

Startmomentet redusert til motorakselen bestemmes av formelen:

Hvor t P = 8∙0,22 = 1,8 s – mekanisme starttid;

5 = 1,1...1,2– koeffisient som tar hensyn til svingmomentene til delene mekanisme, aksepterer vi 5 = 1,15. Statisk dreiemoment på motorakselen

Deretter,
derfor motorytelse sikret.

Bestem det nødvendige bremsemomentet.

T T =K T ∙T k =1,5∙210,7=316 N.m.

Hvor TIL T – bremsesikkerhetsfaktor, lett plikt , K T = 1,5 (tabell A11);

T TIL – dreiemoment på høyhastighets girkasseakselen , T Til = T n = 210,7 N.m.

I henhold til katalogen (tabell P12), i henhold til bremsemomentet TT, velger vi en toblokkbrems med en elektrisk motor av typen TT - 250, som har et bremsemoment TT = 400 N.m. Vi skriver ned dataene som er nødvendige for beregningen: spakarmer – a = 160 mm, b = 330 mm, c = 19 mm, l T = 150 mm, puteforskyvning E = 1,1 mm, skyvetype TGM-25, gir skyvekraft F T = 250 N og stangslag h w = 50 mm, trinsedimensjoner – trinsediameter D w = 250 mm, trinsebredde H w = 90 mm, trinsegrepsvinkel mellom blokkene α = 70 0 .

Beregnet omkretskraft på bremseskivefelgen:

Normal trykkkraft av blokken på trinsen

Hvor f – friksjonskoeffisient for arbeidsflater, for bremsing asbesttape (ferrado) for støpejern og stål f = 0,35.

Skyvekraft :

Hvor η – effektivitet av spaksystemet lik η =0,9…0,95, vi aksepterer η = 0,95

Skyvestangslag:

Hvor TIL 1 – utnyttelseskoeffisient av stangens arbeidsslag, lik TIL 1 = 0,8 …0,85 , vi aksepterer TIL 1 = 0,85.

Vi sjekker arbeidsflatene til bremseklossene for spesifikt trykk ved å bruke formelen:

Her [ q] – det tillatte spesifikke trykket til arbeidsflatens materiale er tatt i henhold til tabellen. Derfor er den valgte bremsen passer inn.

1. 
   Beregning av løftemekanismen til taljer med manuell drift

La oss vurdere beregningen av en ormeløfter med en manuell drift.

Beregning av en manuell snekkeløft utføres i følgende rekkefølge:

1) Avhengig av den spesifiserte lastekapasiteten G, i henhold til GOST-tabeller, velges en lastkjede og diameteren til den innledende sirkelen til kjedehjulet bestemmes.

2) Bestem utvekslingsforholdet til taljen, etter å ha bestemt belastningsmomentet på tannhjulet T gr og dreiemomentet på trekkhjulet T k

3) Ta antall snekkestarter z 1 = 2 (i snekkeløfter brukes en dobbelstart ikke-selvbremsende snekke), bestem antall tenner på snekkehjulet

4) Beregn snekkegiret

5) Beregn den bærende skivebremsen

Eksempel 9. Beregn løftemekanismen til en manuell snekkeløfter med en lastekapasitet på G = 30 kN. Lasten er opphengt på en bevegelig blokk a = 1, trinsemangfold u = 2. Trekkhjuldiameter D = 260 mm. Kraften som påføres trekkhjulkjeden er F p = 600 N.

Kjedevalg.

Maksimal driftskraft i en kjedegren:

Hvor z – antall grener som lasten til den manuelle taljen er opphengt på, z=u∙a=2∙1=2;

η lyd = 0,96 – Tannhjulseffektivitet

Design bruddkraft.

F p =p c ∙F maks =3∙15,6=46,8 kN.

Hvor P ts – kjeden sikkerhetsfaktor; for bladkjeder Med manuell kjøring P ts= 3 (tabell P2)

I følge tabell P7 aksepterer vi en kjetting med bruddkraft F r.m. = 63 kN hvor stigningen t = 35 mm, platetykkelse S = 3 mm, platebredde h = 26 mm, antall plater i ett ledd n = 4, rullediameter i midtdelen d = 12 mm, rullehalsdiameter d 1 = 9 mm.

Faktisk kjedesikkerhetsfaktor:

Bestem diameteren til den første sirkelen til tannhjulet:

Hvor z  6 – antall tannhjul tenner, aksepter z = 16.

Vi bestemmer hoveddimensjonene til paret med ormer. I ormeløfter dobbeltgjengede (ikke-selvbremsende) ormer brukes (z 2 = 2).

Redusert friksjonsvinkel:

p=arctgf=arctg0,1=544

Hvor f = 0,04…0,1 – redusert friksjonsvinkel, med periodisk smøring åpent snekkeutstyr aksepterer f = 0,1.

Ormen diameter koeffisient

Hvor z 1 = 2 – antall ormepasseringer.

I et ikke-selvbremsende utstyr, høydevinkelen til snekkespirallinjen  må være større enn den reduserte friksjonsvinkelen R , de. må respekteres betingelse  > s , derfor aksepterer vi en mindre verdi for ormdiameterkoeffisienten q = 16 (tabell A14).

Helixvinkel på ormelinjen:

Vi beregner overføringseffektiviteten:

Vi aksepterer η 2 = 0,53

Bestem den nødvendige utvekslingsverdien

Hvor T gr – belastningsmoment på tannhjulet,

T Til – dreiemoment på trekkhjulet:

Deretter

Bestem antall tenner på ormehjulet. Fra forholdet

Og 0 = z 2 / z 1 finner vi z 2 = u 0 ∙ z 1 = 34,8∙2 = 69,6

Vi aksepterer z 2 = 70. Vi avklarer girforholdet

og f=i2=z2/z1=70/2=35.

Avviket fra den beregnede verdien er:

Vi tildeler materialene til snekke og snekkehjul og bestemmer de tillatte spenningene.

I manuelt drevne snekkegir er glidehastigheten lav, så det er lurt å lage snekke og snekkehjul av støpejern. For ormen, SCH 21-40, og for hjulet - SCh 18-36. Så det tillatte stresset δ nv = 190 MPa , δ FP =0,12 ∙δ i og = 0,12∙ 365= 44 MPa kl δ i og = 365 MPa.

Bestem den nødvendige senteravstanden:

Vi bestemmer designmodulen for engasjement ved å bruke formelen:

I følge tabellen P14 akseptert t=5 mm ogq = 16.

Vi spesifiserer senteravstanden

og w = 0,5∙t∙(q+z 2)=0,5∙5∙(16+70)215 mm

Vi bestemmer hovedparametrene til ormen og ormehjulet:

Stigningsdiametre: orm d 1 = m∙ q=5∙16=80 mm

hjul d 2 = m∙ z 2 =5∙70=350 mm

Fremspringsdiametre: orm d en 1 = d 1 +2∙ m=80+2∙5=90 mm

hjul d en 2 = d 2 +2 m=350+2∙5=360 mm

Beregning av en bærende skivebrems.

Lastmoment på ormen:

Hvor η 2 =0,53 – Effektiviteten til et ormepar;

Og 2 = 35 – girforholdet til ormeparet.

Aksialkraft i bremsen:

Friksjonsmoment på diskoverflater:

Hvor n = 2 – antall par gnideflater:

f – friksjonskoeffisient for gnideflater, i henhold til tabell. P13. vi aksepterer f = 0,15.

D ons – gjennomsnittlig diameter på skiver ;

Hvor er den indre diameteren til skivene D V  d en , vi aksepterer D V = 1000 mm;

ytre diameter på skivene er tatt innenfor grensene D n = (1,2…1,6)∙D V =(1.2…1.6)∙100=120…160 mm, vi godtar D n = 150 mm.

Sjekke skiver for spesifikt trykk:

Hvor [ q] = 1,5 MPa – tillatt spesifikt trykk på gnideflater (tabell P13)

4. Beregning av løftemekanismen til elektrisk drevne taljer under spesifiserte forhold.

Elektriske taljeberegninger inkluderer:

• 
  beregning og valg av tau i henhold til GOST-tabeller;
• 
  bestemmelse av hoveddimensjonene til trommelen;
• 
  beregning av elektrisk heisedrift;
• 
  beregning av lukkede gir for utholdenhet av kontaktspenninger og bøyestyrke til tenner;
• 
  verifikasjonsberegning av den elektriske motoren, beregning av styrken til trommelen og krokopphenget;
• 
  valg og beregning av en to-blokk elektromagnetisk brems;
• 
  beregning av lastbrems.

Eksempel 10. Beregn løftemekanismen til en elektrisk talje med en lastekapasitet på G = 32 kN. Løftehøyde H = 6 m, lastløftehastighet V 2 = 0,134 m/s. Enkel trinse (a=1) multiplisitet Og= 2. Trommel med riller.

Opprinnelige data:

G = 32 kN – lastekapasitet;

H = 6 m - høyde for å løfte lasten;

V 2 = 0,134 m/s – lastløftehastighet

Q = 1 - antall grener viklet på trommelen;

Og= 2 - trinse multiplisitet;

Overflaten på trommelen har riller.

Løsning

Valg av tau.

Maksimalt driftstrykk i en taugren:

Hvor z= u∙ en=2∙1=2 – antall grener som lasten er opphengt på;

η P – trinse effektivitet; i henhold til tabell P3 ved u=2 for en trinse med rullende lagre η P = 0,99.

Design bruddkraft:

Hvor P Til – tausikkerhetsfaktor, for taljer med maskin kjøre P Til =6 (Tabell P1). I henhold til GOST 2688-80 velger vi et tau av type LK-R (6x19+1 o.s.) med bruddkraft F s . m . = 97 kN ved maksimal styrke δ V= 1960 MPa, taudiameter d Til= 13 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor for tauet:

Den minste diameteren på trommelen langs bunnen av sporet bestemmes av Gosgortekhnadzor-formelen:

Hvor P Til– koeffisient avhengig av type mekanisme for elektriske taljer P Til = 20 (tabell P4).

D b  (20-1)∙13  247 mm

Vi aksepterer D b= 250 mm (Tabell P8).

Antall arbeidsomdreininger med tau på trommelen

Trommelengde l b = l s + l h ,

Hvor l s – arbeidslengde på trommelen, l s =(z s + z 0 ) t;

z 0 =1,5…2 – antall reserveomdreininger med tau, aksepterer vi z 0 =1,5 Spole;

t – antall omdreininger, for rillet trommel t= d k +(2…3)=13+(2…3)=15… 16 mm, aksepter t= 15 mm;

l s =(14,5+1,5)∙15=240 mm;

l h – trommellengden som kreves for å feste tauet

l h=(3…4)∙15=45…60 mm, vi godtar l h = 50 mm.

Deretter hele lengden på trommelen

l b =240+50=290 mm.

Statisk dreiemoment på trommelakselen ved løfting av en last

Hvor η b – Trommeleffektivitet , η b = 0,98…0,99, godta η b = 0,98.

Trommelrotasjonshastighet:

Nominell motoreffekt

Hvor η m = η P ∙η b ∙η R – Effektiviteten til løftemekanismen;

η m = 0,99∙0,98∙0,9 = 0,87,

Her η P = 0,99 – trinseeffektivitet

η b = 0,98 – trommeleffektivitet;

η R = 0,9…0,95 – Girkasseeffektivitet, vi aksepterer η R = 0,9

Vi velger en elektrisk motor av typen 4A132S med en effekt på P e = 5,5 kW og en synkron rotasjonshastighet på P e = 1000 rpm. Produserte elektriske taljer har elektriske motorenheter innebygd i trommelen, og danner en motor-girkasse elektrisk heiseenhet.

Nødvendig girforhold

Med denne verdien av girforholdet er det nødvendig å ta i bruk en totrinns girkasse.

Vi aksepterer girforholdet til det første trinnet Og 1 =8, da

og 2 = og r.r. : og 1 = 51,3: 8 = 6,4.

Faktisk girforhold

Og R = 8∙6,4=51,2

Faktisk stigningshastighet:

Bremseberegning.

Taljen er utstyrt med to bremser. En toblokkbrems med elektromagnet er installert på høyhastighetsakselen til girkassen, og en lastbærende brems er installert på lavhastighetsakselen.

Beregning av skobrems.

Vi bestemmer bremsemomentet ved hjelp av formelen

T T =K T ∙T TIL=1,25∙44,5=55,6 N∙m,

Hvor TIL T – bremsesikkerhetsfaktor for løftemekanisme elektriske taljer med to bremser K T = 1,25; T K = T 1 – nominelt dreiemoment på høyhastighetsakselen:

Her η h = 0,975 – gireffektivitet på ett trinn.

Normal trykkkraft på klossene på bremseskiven:

Hvor f = 0,42 – friksjonskoeffisient for det valsede båndet på støpejern og stål

D w = 160 mm – diameter på bremseskiven. Vi bestemmer fjærkraften som virker på hver av de to spakene:

Hvor l 1 = 100 mm og l 2 = 235 mm – spaklengder, η = 0,95 – spakeffektivitet systemer.

Åpningskraft:

Hvor l 3 =105 mm – bord. P15.

Elektromagnetisk kraft:

Hvor G p = 4 N er vekten av spaken som forbinder elektromagnetarmaturet til åpningspinnen;

L = 225 mm og d = 15 mm – bord. P15.

Elektromagnet slag:

I samsvar med verdien av F m, velges bremseelektromagneten og justeres med slagverdien h. Høyeste trykkverdi på bremsebelegg laget av rullet tape:

Her l Om = 91 mm – foringslengde;

V Om = 30 mm – foringsbredde;

[ q] – tillatt spesifikt trykk for arbeidsmaterialer overflater i henhold til tabell P13, for valset bånd på støpejern og stål [ q] = 1,2 MPa.

Beregning av bærende brems.

I følge tabellen P16 for en gitt løftekapasitet G = 32 kN, velg en bærende skivebrems med dimensjoner:

Bremseskruegjengen er rektangulær, trestarts, ytre gjengediameter d = 50 mm

Innvendig gjengediameter d 1 = 38 mm;

Gjengestigning – t = 8 mm.

Gjennomsnittlig diameter på skivene D av = 92,5 mm. Helixvinkel på tre-starts bremseakselgjenge:

Hvor z = 3 – antall trådstarter;

D 2 – gjennomsnittlig gjengediameter

Aksialkraften som oppstår under bremsing og klemmer bremsefriksjonsringene.

Der T 2 er det nominelle dreiemomentet på lavhastighets girkasseakselen,

 = 2…3  - friksjonsvinkel i et gjengepar ved drift i oljebad , vi aksepterer  = 2 

f = 0,12 - friksjonskoeffisient for det valsede båndet på stål i olje;

η – gjennomsnittlig radius av skruegjenger

Bremsemoment for bærende brems:

T 2T = f∙ F en ∙ R c ∙ n=0,12∙22070∙0,0925∙2=490 N∙m

Hvor n=2 – antall par gnideflater.

Bremsemomentet må tilfredsstille følgende betingelse:

T 2T K T ∙T 2 1,25∙347=434 N∙m;

Т 2Т =490 > 434 N∙m

Derfor er betingelsen oppfylt.

TIL T = 1,25 – bremsesikkerhetsfaktor for den andre bremsen til den elektriske taljen.

Pålitelighet for å holde lasten i suspendert tilstand sikres ved å observere følgende avhengighet:

f∙R c ∙n[η∙tg(α+)+f∙R c ]∙ η z 2 ;

f∙ R c ∙ n =0,12∙0,0925∙2=0,022.

0,022>0,015; de. vilkåret er oppfylt.

Lasten som beveger seg nedover vil stoppe hvis:

0,0046
Sjekker skruegjengen for kollaps:

Her er z 1 = 4 antall gjengeomdreininger som absorberer belastningen.

Praktisk arbeid nr. 3

Beregning av en båndtransportør etter spesifiserte forhold.

Beregning av en båndtransportør inkluderer:

• 
  bestemme hastigheten og bredden på beltet;

• 
  omtrentlig bestemmelse av båndspenning og ledningskraft;
• 
  beregning av belte- og rullestøtter;
• 
  bestemmelse av trommeldimensjoner;
• 
  transportbånd trekkraft beregning;
• 
  avklaring av trekkraften og kraften til drivstasjonen, valg av elektrisk motor og girkasse.

Beregn en båndtransportør med en kapasitet på Q = 240 t/t for transport av bulk svovel over en avstand L = 80 m. Lasttetthet  = 1,4 t/m 3, maksimal størrelse på stykker a  100 mm, hvilevinkel på materiale i hvile  = 45°, transportørens helningsvinkel til horisontalen = 15°. Transportbåndet er gummiert, overflaten på drivtrommelen er foret med tre. Vinkel for innpakning av trommelen med båndet  =180°. Drivverket er plassert i hodeenden av transportøren.

Opprinnelige data:

Q=240 t/t – transportbåndets produktivitet;

L=80 m – transportbåndlengde;

=1,4 t/m 3 – materialtetthet;

A  100 mm – maksimal størrelse på stykker;

 = 45° - hvilevinkel i hvile;

15° - helningsvinkel til transportøren til horisonten;

 =180° - innpakningsvinkel for trommelen med tape;

Transportmateriale – klumpete svovel.

Ris. 1 Designdiagram av en båndtransportør.

For å oppnå minst mulig bredde på beltet, bruker vi en rillet form som består av tre ruller. I henhold til Tabell A.18, for transport av mellomstore materialer med foreslått beltebredde B = 500...800 mm, aksepterer vi beltehastigheten V = 1,6 m/s.

Bredden på det rillede båndet bestemmes av formelen:

Vi tar båndbredden B = 650 mm = 0,65 m (Tabell P 18), hvor K  er en koeffisient som tar hensyn til ekstra spredning av last på det skrånende transportbåndet; ved  20° - K  = 1, ved  20° - K  = 0,95.

I vårt tilfelle = 15° K  = 1.

Kontroll av bredden på beltet basert på belastningens klumpete

V k = 2,5∙a+200=2,5∙100+200=450 mm

Vi fikk B til  B, derfor aksepterer vi til slutt B = 650 mm. Hvis det viser seg å være B B k, må du ta bredden B k fra normalserien i henhold til GOST 22644-77 (tabell P18).

Vi velger en gummitape fra belte BKIL - 65, bredde B = 650 mm med en styrkegrense σ r. n. =65 N/mm og antall pakninger z= 3...8 (Tabell P19).

Vi bestemmer den foreløpige drivkraften ved å bruke formelen:

P n =(0,00015∙Q∙L 2 +K 1 ∙L 2 ∙V+0,0027∙Q∙H) ∙K 2 ,

Der L 2 er lengden på det horisontale fremspringet til transportøren,

L 2 =L∙cos=80∙cos15° =77,3 m,

H – lastløftehøyde, H= Lsin=80∙sin15° =20,7m

K 1 og K 2 er koeffisienter avhengig av båndets bredde og lengde.

I følge tabellen P20 med båndbredde B = 650 m K 1 = 0,020, og K 2 = 1 med koeffisientlengde over 45 m.

Deretter, P n =(0,00015∙240∙77,3+0,02∙77,3∙1,6+0,0027∙240∙20,7) ∙1=18,67 kW

Vi bestemmer den foreløpige trekkraften:

kN.

Vi bestemmer den foreløpige maksimale spenningen til båndet ved å bruke formelen:

Der f er friksjonskoeffisienten mellom beltet og trommelen, i vårt tilfelle f = 0,35 (tabell A21).

α - 180° - innpakningsvinkel for trommelen med tape.

Verdiene til e fα er gitt i tabell A21.

Bestem antall avstandsstykker i båndet:

,

Hvor K rp er sikkerhetsfaktoren til båndet i henhold til tabellen. P 22 aksepterer vi K rp = 9,5 i forslaget om at antall pakninger blir 4...5.

Vi tar z = 4. Tykkelsen på gummiforingene på arbeidssiden er δ 1 = 4 mm, på den ikke-arbeidende siden δ 2 = 1,5 mm (Tabell P 23).

Lineær tetthet av tape:

Der δ = 1,4 mm er tykkelsen på én tekstilpute (tabell A19).

Gjennomsnittlig lineær tetthet av transportert last:

kg/m

Betinget lineær tetthet av rullelagre. Med en beltebredde B = 650 mm, tetthet av det transporterte materialet  = 1,4 t/m 3, bevegelseshastighet opp til V = 2 m/s, rullediameter D p = 89 mm (Tabell A24). På transportørens arbeidsgren er båndet støttet av rillede rullestøtter, bestående av tre ruller, og på tomgangsgrenen er båndet flatt, støttet av rullestøtter, bestående av en rulle.

Avstanden mellom rullestøttene på arbeidsgrenen til transportøren l p bestemmes i henhold til tabellen. P25. Ved B = 650 mm og  = 0,81...1,6 t/m 3 l p = 1,3 m. Avstanden mellom rullestøttene på nedre (tomgangs)gren er tatt l x = 2∙ l p =2∙1,3=2, 6 m.

Vekten av rullestøttene til arbeidsgrenen (rillet)

Mf =10 V+7=10∙0,65+7=13,5 kg.

Betinget lineær tetthet av rillede rullelagre

kg/m.

Vekt av rullestøtter på en ledig gren (flat)

M n =10 V+3=10∙0,65+3=9,5 kg.

Betinget lineær tetthet av flate rullelagre til tomgangsgrenen

kg/m.

Bestem dimensjonene til trommelen.

Drivtrommeldiameter D b =z∙(120…150) = 4 (120…1500) = =(480…600) mm. I henhold til GOST 22644 - 77 (tabell P26) aksepterer vi D b = 500 mm. Trommellengde B 1 = B + 100 = 650 + 100 = 750 mm.

For å forhindre at tapen faller av trommelen, har den en konveks pil f n = 0,005B 1 = 0,005∙750 = 3,75 mm. Spenntrommel diameter
Vi aksepterer D n =320 mm (Tabell P26).

Vi bestemmer spenningen til transportbåndet ved å bruke punkt-for-punkt-metoden for å gripe konturen. Vi deler konturen til transportbåndet i fire seksjoner (fig. 1). Spenningen av båndet ved punkt 1 tas som en ukjent verdi. Så finner vi spenningen til båndet på andre punkter gjennom den ukjente spenningen på punkt 1:

Der K wn =0,022 er rullemotstandskoeffisienten for flate rullelagre.

Hvor K σ N er motstandskoeffisienten på strekktrommelen. Når vinkelen på trommelen med båndet er α = 180°…240°. K σ N = 0,05...0,07, vi aksepterer K σ N = 0,05.

Hvor K w w =0,025 er rullemotstandskoeffisienten til spor med spor.

Når drivverket er plassert ved hodeenden av transportøren, er spenningen ved punkt 1 lik spenningen til båndet som går av trommelen F 1 =F sb, og spenningen ved punkt 4 er lik spenningen til båndet kjører på trommelen F 4 =F nb. Spenningen til løpebeltet bestemmes av Eulers formel:

F nb =F med ∙е fα eller F 4 =F 1 ∙е fα

Således: 1,05 F 1 +9,8= F 1 ∙3; 1,95∙F 1 =9,8.

Hvor
kN

F2=F1-1,43=5,03-1,43=3,6 kH; F 3 =1,05 ∙F 1 -1,5=1,05∙5,03-1,5=3,78 kH

F4 =1,05F1 +9,8=5,03∙1,05+9,8=15,1 kH

Vi sjekker båndets sagging mellom rullestøttene. Den største avbøyningen av båndet på arbeidssiden av transportøren vil være ved punkt 3. Følgende betingelse må være oppfylt:

L maks 

Maksimal avbøyning:

L maks =
m

Tillatt tape sagging:

Saggebetingelsene er oppfylt, siden l max =0,027

Vi bestemmer den angitte trekkraften på drivtrommelen:

F TY =F4-F1+F 4…1 =15,1-5,03+0,03(15,1+5,03)=10,7 kH

Hvor F 4…1 =К σ n (F 4 +F 1),

Her er K σ n motstandskoeffisienten på drivtrommelen med rullelager, K σ n =0,03…0,035

Vi aksepterer K σ n =0,03.

Spesifisert kraft til drivstasjonen:

Der K 3 =1,1...1,2 er adhesjonskoeffisienten mellom beltet og trommelen, tar vi K 3 =1,1;

η=0,8…0,9 – total effektivitet for drivmekanismen, ta η = 0,85

I henhold til katalogen (tabell P27) aksepterer vi en innelukket AC-elektrisk motor med økt startmoment, type 4A200M. Som har P = 22 kW, rotasjonshastighet n = 1000 rpm.

Utvikling av drivstasjon.

Drivtrommelhastighet:

rpm

Girutveksling:

I følge tabellen P10, avhengig av utvekslingsforholdet, kraften til den elektriske motoren og rotasjonshastigheten, velger vi en girkasse med et utvekslingsforhold U = 16,3 type Ts2-350, og overfører kraft under kraftig drift P r = 24,1 kW, rotasjonshastighet n r = 1000 rpm.

Faktisk beltehastighet

For å regulere beltespenningen brukes en lastspenningsanordning med strekkkraft.

Slaglengde for strammertrommel

Praktisk arbeid nr. 4

Beregning av en vertikal bøttetransportør (heis) under gitte forhold.

Vertikale bøtteheiser beregnes i følgende rekkefølge:

1) Bestem hovedparametrene til heisen.

2) Beregn lineære laster.

3) Utfør en trekkraftberegning av heisen.

4) Bestem den nødvendige kraften til den elektriske motoren, i henhold til kataloger

Velg elektrisk motor og girkasse.

Eksempel 12. Beregn en vertikal bøtteheis med en kapasitet på Q = 30 t/t, designet for transport av vanlig tørr pukk med en tetthet  = 1,5 t/m3 og en gjennomsnittlig størrelse ac = 30 mm til en høyde på H = 20 m.

Opprinnelige data:

Q = 30 t/t - heisproduktivitet;

AC = 30 mm - gjennomsnittlig størrelse biter av materiale;

 = 1,5 t/m3 - materialtetthet;

H = 20m - lastløftehøyde;

Materiale - vanlig tørr pukk.

Heisen er installert i et åpent område.

Løsning:

I følge tabellen P28 for transport av småbitmaterialer (ac
Gjennomsnittlig bøttefyllingsfaktor  = 0,8.

For høyhastighetsheiser med sentrifugaltømming, kan diameteren på trommelen bestemmes i henhold til formelen til N.K. Fadeev:

dB0,204V = 0,204x1,6 = 0,52 m

Vi tar diameteren på drivtrommelen Db = 500 mm (tabell P26).

Trommelrotasjonshastighet:

=61 rpm

Polavstand:

m

Siden hn =0,24m
Bestem den lineære kapasiteten til bøttene:

l/m.

I følge tabellen P29 velg lineær kapasitet: 5 l/m

Skuffevolum io = 2l, bøttestigning tk = 400mm, skuffebredde B = 250mm, beltebredde Bl = 300mm, skufferekkevidde A = 140mm.

Vi sjekker rekkevidden til bøtta basert på størrelsen på materialet. For vanlig last bør det være:

A > (2...2.5)ac = (2...2.5)30 = 60...75 mm
Hvis en gradert last er spesifisert, må følgende vilkår være oppfylt:

A > (4...5)ac.

Med de aksepterte parametrene til skuffene og beltehastigheten V = 1,6 m/s, er den spesifiserte produktiviteten Q = 30 t/t sikret ved skuffefyllingsfaktoren:

Nyttelast (lineær vekt av lasten som løftes):

N/m

Q=q®+q2=132+51=183 N/m.

Trekkberegningen av heisen utføres ved hjelp av konturbypassmetoden. I henhold til beregningsskjemaet (Fig. 2) bør det forventes laveste strekk ved punkt 1. Strekket i punkt 1 tas som ukjent verdi.

Spenningen i punkt 2, tatt i betraktning motstanden på returtrommelen og øsing av lasten, bestemmes av formelen:

F2=KF1+Wzach=1,08F1+153,

hvor K = 1,08 er koeffisienten for økning i strekk i beltet med skuffer, med fleksi-

Trommelbadet tas vanligvis til å være K = 1,08.

Wzach - motstand mot øselast.

Wzach=Kzachq2=351=153 N,

her er Kzach scooping-koeffisienten, som uttrykker det spesifikke arbeidet for

Brukt på å øse opp lasset. Ved bøttehastighet 1-1,25

M/s for pulver- og smågods Kzach = 1,25...2,5;

For mellomstor last Kzach = 2...4. Med en kjørehastighet på 1,6

M/s vi aksepterer Kzach = 3.

Spenning i motgående gren (punkt 3):

Fн = F3 = F2 + qН = 1,08F1 + 153 + 18320 = F1 + 3813.

Spenning i den løpende grenen når man teller mot båndets bevegelse (punkt 4):

Fc = F4 + q0 H = F1 + 132  20 = F1 + 2640.

Fra teorien om friksjonsdrift har vi:

For en ståltrommel med høy luftfuktighet (heisen er installert i et åpent område) er friksjonskoeffisienten f = 0,1 og ved  = 180 får vi e = 1,37 (Tabell A21). Deretter:

F3
Ved å løse denne ligningen får vi: F1 = 676 N.

For å sikre grepsreserve tar vi F1 = 1000 N, deretter:

F3 = Fн = 1,08F1 + 3813 = 1,08  1000 + 3813 = 4893 N,

F4 = Fc = F1 + 2640 = 1000 + 2640 = 3640 N.

Nødvendig antall pakninger i vedtatt tape av type BNKL-65 er funnet ved р.n.= 65 N/mm (tabell P19) og sikkerhetsfaktoren til tapen Kr.p. = 9,5 (tabell A22).

.

Med tanke på svekkelsen av beltet med bolter og behovet for å feste bøttene godt til beltet, lar vi det tidligere vedtatte beltet stå med z = 4.

Omkretskraft på drivtrommelen tar hensyn til tap på den

Ft = (F3 - F4)K = (4893 - 3640)1,08 = 1353 N.

Bestem kraften til drivstasjonen:

kW,

hvor K3 = 1,1...1,2 er adhesjonskoeffisienten mellom beltet og trommelen,

Vi aksepterer K3 = 1,2;

 = 0,8...0,9 - den totale effektiviteten til drivmekanismen, vi tar  = 0,85.

I henhold til katalogen (tabell P27) aksepterer vi en AC elektrisk motor av typen CHA112MB, som har P = 4 kW, rotasjonshastighet n = 1000 rpm.

Nødvendig girforhold:

I følge tabellen P10, avhengig av girforhold, elektrisk motorkraft og rotasjonshastighet, velger vi en girkasse med u = 16,3, som overfører kraft under kraftig drift Рр = 10,2 kW, høyhastighets akselrotasjonshastighet nр = 1000 rpm, type Ts2-250 .

Faktisk beltehastighet:

m/s.

Ris. 2. Strekkdiagram i heisbeltet.

APPLIKASJONER

Tabell P1

Tausikkerhetsfaktorn Til

Tabell P2

Kjedesikkerhetsfaktor nc

Tabell P3

Koeffisient nyttig handling kjettingtaljer  n

Tabell P4

Minste tillatte koeffisientverdi e

Tabell P5

Tau type LK-R 6x19 + 1 o.s. i henhold til GOST 2688-80

2.4. Design av kjedehjul med rullekjede

Tannhjul er laget av stål 40 og 45 i henhold til GOST 1050-88 eller 40L og 45L i henhold til GOST 977-88 med herding opp til 40...50 HRC e. Tannhjulsdesignet er utviklet under hensyntagen til standarden for tannprofil og felgtverrsnitt i henhold til GOST 591-69.

Skjema tverrsnitt felger velges avhengig av forholdet mellom skivetykkelse MED og felgdiameter D e. Med relativt stor skivetykkelse MED Og D e £ 200 mm brukes en solid skive eller en skive med hull for å spare metall. På D e > 200 mm anbefales det å bruke en komposittstruktur.

Posisjonen til navet i forhold til skiven og felgen er tatt av designmessige årsaker. Når du installerer et tannhjul på en utkrager ved utgangsenden av akselen, for å redusere bøyemomentet, bør det plasseres så nær støtten som mulig.

Utformingen av kjedehjulet til en enrads rullekjede utføres i henhold til følgende anbefalinger.

Tannbredde, mm:

Tannhjulet kan lages med en skråkant (fig. 2.3, EN) eller med avrunding (fig. 2.3, b);

Fasvinkel g = 20 o, tannavfasing f » 0,2b;

Tanns krumningsradius (størst);

Avstand fra toppen av tannen til linjen med sentrene til avrundingsbuene;

krumningsradius r 4 = 1,6 mm med en kjedestigning p £ 35 mm, r 4 = 2,5 mm med en kjedestigning p > 35 mm;

Lengde på den største korden, for tannhjul uten forskyvning av sentrene til fordypningenes buer, mm:

med forskyvning av sentrene til buene til fordypningene:

Tykkelse, mm: ;

Spordiameter, mm: .

Innvendig diameter, mm:

Hvor [ t] = 20 MPa - tillatt torsjonsspenning;

Ytre diameter, mm:

Lengde, mm: ;

- kilespor dimensjoner: bredde b og dybde t 2 vi velger i samsvar med den indre diameteren til navet fra tabell 2.7, lengden på nøkkelen er tatt konstruktivt fra verdiene til standardserien med 5 ... 10 mm mindre enn lengden på navet.

Tabell 2.7

Prismatiske nøkler (GOST 23360 – 78)

Merknader: 1. Parallelle nøkkellengder l velg fra følgende rad: 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 45, 50, 56, 63, 70, 80, 90, 100, 110, 125 140 , 160, 180, 200, 220, 250. 2. Et eksempel på en nøkkelbetegnelse med dimensjoner b = 16 mm, h = 10 mm, l = 50 mm: Nøkkel 16´10´50 GOST 23360 – 78.

2.5. Utvikling av en arbeidstegning av et rullekjededrev

Arbeidstegninger av drivrullekjedehjul må lages i samsvar med kravene i ESKD og GOST 591 standarder.

Stjernene i bildet (fig. 2.3) indikerer:

Tannhjulets bredde;

Bredde på kronen (for et multi-rad tannhjul);

Radius av tannkrumning (i aksialplanet);

Avstand fra toppen av tannen til senterlinjen til de avrundede buene (i aksialplanet);

Felgdiameter (størst);

Krumningsradius ved kantkanten (om nødvendig);

Fremspring sirkel diameter;

Overflateruheten til tannprofilen, endeflatene til tennene, overflaten til fremspringene og ruheten til tennens avrundede overflater (i aksialplanet).

På tegningen plasserer stjernene i øvre høyre hjørne tabellen med parametere. Dimensjonene til tabellkolonnene, samt dimensjonene som bestemmer plasseringen av tabellen i tegningsfeltet, er vist i fig. 2.4.

Tannhjulsgirparametertabellen består av tre deler, som er adskilt fra hverandre med solide hovedlinjer:

Den andre delen er data for kontroll, den tredje delen er referansedata.

Den første delen av parametertabellen gir:

Antall tannhjul tenner z;

Parringskjedeparametere: stigning R og rullediameter d 3;

Tannprofil i henhold til GOST 591 med inskripsjonen: "Med forskyvning" eller "Uten forskyvning" (senter av hulrombuene);

Nøyaktighetsgruppe i henhold til GOST 591.

Den andre delen av parametertabellen gir:

Dimensjoner på diameteren til sirkelen til fordypningene D i og maksimale avvik (for tannhjul med et jevnt antall tenner) eller størrelsen på den største akkorden L x og maksimale avvik (for tannhjul med et oddetall tenner);

Beregning av ståltau

Ved utførelse av riggearbeid knyttet til montering av div teknologisk utstyr og konstruksjoner brukes ståltau. De brukes til fremstilling av stropper og lastehengere, som bukseseler, barduner og stenger, samt for å utstyre trinseblokker, vinsjer og monteringskraner.

Uansett formål er det nødvendig å bruke ståltau i riggeutstyr som oppfyller følgende generelle krav:

ved design - dobbel legging;

i henhold til typen tråder - med en lineær berøring av ledningene mellom lagene (LK) og som erstatning - med en punkt-lineær berøring (TLK);

i henhold til kjernematerialet - med en organisk kjerne (OC) og som erstatning - med en metallkjerne (MC) laget av taustråd;

i henhold til leggingsmetoden - ikke-avvikling (N);

i retning av lay - cross lay;

i henhold til de mekaniske egenskapene til ståltråden - tau av klasse I og, som erstatning, tau av klasse II;

i henhold til merkegruppen - med en midlertidig strekkstyrke på 1764 MPa eller mer; som et unntak er bruk av tau med en styrke på minst 1372 MPa tillatt;

i henhold til tilstedeværelsen av belegg - for arbeid i kjemisk aktive miljøer og vann - tau med galvanisert ledning;

etter formål - last (G).

Avhengig av formålet brukes følgende typer tau:

for stropper, lasteoppheng og utstyr for taljer, vinsjer, kraner - mer fleksible tau av typen LK-RO, utførelse 6x36 (1 + 7 + 7/7 + 14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80); som erstatning kan TLK-0 type tau av utførelse 6x37 (1 + 6 + 15 + 15) + 1 o brukes. Med. (GOST 3079-80);

for seler, barduner og stenger - mer stive tau av typen LK-R, utførelse 6 x 19 (1 + 6 + 6/6) + 1 o. Med. (GOST 2688-80); som erstatning er det tillatt å bruke tau av type LK-0, utførelse 6x19 (1 + 9 + 9) + 1 o. Med. (GOST 3077-80). Tekniske data for anbefalte typer tau er gitt i vedlegget. 1.

Ståltau beregnes for styrke ved å bestemme de maksimale designkreftene i grenene, multiplisere dem med sikkerhetsfaktoren og sammenligne de oppnådde verdiene med bruddkraften til tauet som helhet. I dette tilfellet inkluderer de beregnede kreftene som virker på tauet standardbelastninger uten å ta hensyn til overbelastnings- og dynamikkkoeffisientene fra massen av de løftede lastene sammen med monteringsanordningene og kreftene i stangene og stengene.

Beregning av ståltauet utføres i følgende rekkefølge:

1. Bestem bruddkraften til tauet (kN):

hvor S er den maksimale designkraften i tauet, kN; Кз-Sikkerhetsfaktor (vedlegg 2)

2. Avhengig av formålet, velg et mer fleksibelt (6x36) eller stivere (6x19) tau og, i henhold til GOST-tabellen (vedlegg I), fastsett dets egenskaper: type, design, strekkstyrke, bruddkraft (ikke mindre enn design en), diameter og vekt .

Løsning 1 . Vi beregner bruddkraften i tauet, og bestemmer den i henhold til appen. 2 sikkerhetsfaktor k з =5 for et lastetau med lett bruk:

R k = Sk z = 100*5 = 500 kN.

2. Vi velger til vinsjen et fleksibelt tau av typen LK-RO, utførelse 6x36 (1 + 7 + 7/7 +14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80) og i henhold til GOST-tabellen (vedlegg I) bestemmer vi dens egenskaper:

midlertidig strekkfasthet, MPa………………………1764

bruddkraft, kN……………………………………………….…517

taudiameter, mm………………………………………………………….……31

vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..3655

For jobbalternativer for valg av ståltau for en elektrisk vinsj med trekkraft, se vedlegg 11.

Beregning av sveisede og platekjeder

Kjeder har begrenset bruk i installasjonsarbeid. Sveisede ukalibrerte kjeder brukes vanligvis som stropper, sveisede kalibrerte og platekjeder brukes i løftemekanismer.

For sveisede og platekjeder er den tillatte kraften på en gren i kjeden (kN) bestemt av formelen:

hvor R er bruddlasten, kN (valgt i henhold til GOST-tabeller: for sveisede kjeder - tabell 1, for platekjeder - tabell 2); kz - sikkerhetsfaktor for kjeder (valgt avhengig av formålet i henhold til tabell 3).

Diametrene til tromlene og kjedehjulene som er omkranset av den sveisede kjeden må ikke være mindre enn: for en manuell drivenhet - 20 ledddiametre, for en maskindrift - 30 ledddiametre. Antall tannhjultenner for bladkjeder må være minst seks.

Eksempel 2. Bestem den tillatte kraften i et sveiset lastkjede med en kjettingståldiameter på d=8 mm for en manuelt betjent løftemekanisme.

Løsning. 1. Finn størrelsen på bruddlasten for en gitt kjetting iht

bord 1: R = 66 kN.

Tabell 1. Rundt ledd og trekkkjeder.

(GOST 2319-81, ST SEV 2639-80)

Tabell 2. Platelastkjeder.

(GOST 191-82, ST SEV 2642-80)

Merk. Lastplatekjeder produseres i fire typer

I - med nagling uten skiver; III - med nagler på skiver;

II - på splinter; IV - med glatte rygger.

Tabell 3. Sikkerhetsfaktor

2. Bestem den tillatte kraften i kjedet ved k = 3:

S = R/k s = 66/3 = 22 kN.

Eksempel 3. Velg en bladkjede for en løftemekanisme med maskindrift ved maksimal belastning på kjedegrenen S= 35 kN.

Løsning . 1. Finn bruddlasten i kjedegrenen:

R = SK з= 35*5 = 175 kN.

2. Bruke tabellen. 2, velg en bladkjede med følgende egenskaper:

Kjedetype……………………………………………………………………….….11

Kjedestigning t, ​​mm………………………………………………………….…60

Platebredde B, mm…………………………………………38

Diameter på den midtre delen av valsen d, mm………………….…...26

Rullelengde l, mm……………………………………….….97

Antall plater i en lenke………………………..…...4

For jobbalternativer for valg av platekjede, se Vedlegg 12.

Beregning av taustropper

Slynger laget av ståltau brukes til å koble sammen remskiver med løfte- og transportkjøretøyer (master, portaler, vinkler, bommer, monteringsbjelker), ankere og bygningskonstruksjoner, samt for å slynge løftet eller flyttet utstyr og konstruksjoner med løfte- og transportmekanismer .

I installasjonspraksis brukes følgende typer taustropper: konvensjonelle, som inkluderer universelle og ett-, to-, tre- og firbeinte, festet til utstyret som løftes med stropper eller inventargrep, samt vridd og håndkle. .

For å slynge tungt utstyr brukes hovedsakelig inventarvridde stropper, laget i form av en lukket sløyfe ved sekvensiell parallell tett legging av sammenflettede tauvindinger rundt den første sentrale svingen. Disse stroppene har en rekke fordeler: jevn lastfordeling over alle svinger, redusert tauforbruk og mindre arbeidskrevende slinging.

Håndkleslynger er også laget i form av en lukket sløyfe av tett lagt tau, som legger dem i et enkelt lag på gripeanordningen og elementet til det løftede utstyret (monteringsbeslag, tapp, aksel). Dette sikrer jevn spenning på de enkelte grenene på seilet. Endene av tauet er festet i en løkke ved hjelp av klemmer.

Metoder for fremstilling og bruk av vridd og håndkleslynger er beskrevet i industristandarden OST 36-73-82.

En vridd slynge godkjent for bruk leveres med en metallbrikke som angir grunnleggende tekniske data.

Taustropper beregnes i følgende rekkefølge (fig. 1, EN).

1. Bestem spenningen (kN) i en gren av seilet:

S = Р/(mcos α),

hvor P er konstruksjonskraften som påføres stroppen, unntatt overbelastning og dynamiske faktorer, kN; m - totalt antall slyngegrener; α er vinkelen mellom virkningsretningen til designkraften og slyngegrenen, som er satt basert på tverrmålene til utstyret som løftes og metoden for slyngning (det anbefales å sette denne vinkelen til ikke mer enn 45° , og husk at etter hvert som den øker, øker kraften i slyngegrenen betydelig).

2. Finn bruddkraften i slyngegrenen (kN):

hvor kz er sikkerhetsfaktoren for seilet (bestemt i henhold til vedlegg 2 avhengig av seiltype).

Figur 1. Designdiagrammer av stropper a- slynge; b- vridd slynge

3. Basert på den beregnede bruddkraften, ved bruk av GOST-tabellen (vedlegg I), velges det mest fleksible ståltauet og dets tekniske data, type og design, midlertidig strekkfasthet, bruddkraft og diameter bestemmes.

Løsning: 1. Bestem spenningen i den ene grenen av seilet, spør totalt antall grener m = 4 og deres helningsvinkel α = 45 o til virkningsretningen til designkraften P:

S = P/ (m cosα) = 10 G o /(m cosα)=

10×15/(4×0,707)=53 kN.

2. Finn bruddkraften i slyngegrenen:

Rn = Skz = 53 * 6 = 318 kN.

3.I henhold til funnet brytekraft, bruk appen. 1, velg et tau av typen LK-RO, design 6×36(1+7+7/7+14)+1о.с. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Midlertidig strekkfasthet, MPa……………….………………1960

Bruddkraft, kN…………………………………………..….………338

Taudiameter, mm………………………………………….……….………23.5

Vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..2130

For varianter av oppgaver for beregning av ståltau til slynge, se vedlegg 13.

4.Beregning av en vridd slynge (Figur 1, b)

1. Bestem spenningen (kN) i en tauomdreining av seilet:

S = Р/(mncos α),

hvor P er kraften som påføres seilet, kN; t - antall slyngegrener (for vridd slynge m=2); n - antall tauvendinger i tverrsnittet av en gren av slyngen (vanligvis n = 7,19 eller 37 svinger); α er vinkelen mellom slyngegrenen og kraftretningen P (anbefalt a≤30 o).

2. Finn bruddkraften (kN) i en tauomdreining på seilet:

hvor kz er sikkerhetsfaktoren (vedlegg 2).

3. Basert på den beregnede bruddkraften, bruk GOST-tabellen (vedlegg 1), velg et ståltau for en vridd slynge og bestem dens tekniske data.

4. Finn estimert diameter d fra tverrsnittet til slyngegrenen (mm) avhengig av antall omdreininger i tverrsnittet til en gren:

7 omdreininger…………………………d c = 3d

19 svinger…………………………..…d c = 5d

37 omdreininger………………………..…d c = 7d

hvor d er diameteren på tauet for svingene på slyngen.

5. Finn minimumsdiameteren til gripeanordningen:

D a = k c d c,

Hvor til s - forholdskoeffisient mellom diametrene til gripeanordningen og tverrsnittet til slyngegrenen; minimumsverdien er:

for gripeanordning med dobbel krumning (bøttetype)... k s ≥ 2

for griper sylindrisk …………….k s ≥ 2

6. Beregn lengden på tauet (m) for å lage en vridd slynge

Lk = 2,2nl+2t,

hvor l er den nødvendige lengden på slyngen langs den sentrale svingen, m; t- slyngestigning lik 30 d, m.

Løsning. 1. Bestem spenningen i en tauvending av seilet, gitt av vinkelen α - 20°, antall tauvendinger i en gren av stroppen n = 19 stk. og husk at P = 10G o:

S = P/(mncosα) = 10×300/(2×19×0,94) = 84 kN.

2. Finn bruddkraften i en tauvending:

Rk = Skz = 84*5 = 420 kN.

3.Ifølge app. Jeg velger ståltau type JIK-PO design 6×36 (1+7+7/7+14)+1o.s. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Midlertidig strekkfasthet, MPa………………………1960

Bruddkraft, kN…………………………………………………………………430.5

Taudiameter, mm………………………………………………………….……27

Vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..2800

4. Finn estimert tverrsnittsdiameter til slyngegrenen

d c = 5d = 5*27 = 135 mm.

5.Beregn minimumsdiameteren til gripeanordningen

D z = k c d c = 4 * 135 = 540 mm.

6. Vi bestemmer lengden på tauet for å lage slyngen, og spesifiserer lengden l = 1,5 m:

L k = 2,2nl +2t = 2,2×19×1,5 + 2×0,8 = 64,3 m, hvor t = 30d - 30×0,027 = 0,8 m.

For alternativer for beregning av vridde stropper, se vedlegg 14.

Ris. 2. Designdiagram av monteringsbjelken

2. Maksimalt bøyemoment beregnes ved hjelp av formelen

M maks = ,

Hvor l– spennvidden til monteringsbjelken.

3. Beregn det nødvendige motstandsmomentet, i henhold til hvilket en standardprofil er valgt

W tr = ,

Hvor R– designmotstand, MPa (vedlegg 3); m– driftstilstandskoeffisient (vedlegg 4).

Eksempel 6. Beregn monteringsbjelken med et spenn på l = 3 m for å løfte et apparat som veier 18 tonn med en remskiveblokk festet til midten av bjelken, hvis det er kjent at massen til trinseblokken er G p = 1,2 t, kraften i den løpende grenen er S p = 35 kN. Bjelkemateriale St.3.

1. Bestem kraften som virker på monteringsbjelken ved opphengspunktet til remskiven:

R= 10· G O TIL P TIL d +10 G P TIL n + S n =10·18·1,1·1,1+10·1,2·1,1+35=266 kN.

2. Maksimalt bøyemoment i monteringsbjelken beregnes ved hjelp av formelen

M maks =
kN cm

3. Finn ønsket motstandsmoment for tverrsnittet til monteringsbjelken

W tr = = 19950 / (0,85 0,1 210) = 1117,6 cm 3 .

4. For en bjelke med massivt snitt (vedlegg 5) aksepterer vi en I-bjelke№ 45med W x = 1231 cm 3 , som tilfredsstiller betingelsen B x >B tr.

For alternativer for beregning av installasjonsbjelken, se vedlegg 15.

Traversberegning

Traverser er stive løfteinnretninger designet for å løfte stort, langt og tynnvegget utstyr, som for eksempel skjell.

Et av de viktige formålene med traversen ved installasjon av tynnveggede apparater er å absorbere de resulterende trykkkreftene og bøyemomentene for å forhindre deformasjon av apparatet som løftes.

Typisk er en travers en bjelke laget av enkle I-bjelker, kanaler eller stålrør ulike størrelser. Noen ganger er traversen laget av sammenkoblede I-bjelker eller kanaler forbundet med stålplater, eller stålrør forsterket med væskeelementer.

Ved løfteutstyr med flere kraner med ulik løftekapasitet benyttes balanserende eller balanserende tverrbjelker med forskjellige armer.

Traversen fungerer i bøying og kompresjon. Vekten av traversen er en liten brøkdel av vekten til lasten som løftes (vanligvis ikke mer enn
1%), i praktiske beregninger kan derfor bøyemomentet i traversen og avbøyningen fra egen masse neglisjeres.

For varianter av oppgaver for beregning av tverrbjelketverrsnitt, se vedlegg 16.

Vedlegg 3

Vedlegg 4

Vedlegg 5

Vedlegg 6

Kanaler (GOST 8240–72)

Fortsettelse av vedlegg 6

Vedlegg 7

Grunnleggende designdata for sømløse stålrør (GOST 8732– 78)

Fortsettelse av vedlegg 7

Fortsettelse av vedlegg 7

Fortsettelse av vedlegg 7

Vedlegg 8

Reduksjonsfaktor for designlengde μ for stenger med konstant tverrsnitt

Vedlegg 9

Ultimate fleksibilitet for komprimerte elementer[λ]

Vedlegg 10

Koeffisient langsgående bøyningφ sentralt komprimerte elementer

For stålkvalitet St.3.

Vedlegg 11

Alternativer for valg av ståltau for en elektrisk vinsj med følgende trekkraft :

Vedlegg 15

Alternativer for oppgaver for beregning av monteringsbjelken for å løfte en enhet med en trinse:

Fortsettelse av vedlegg 15

Vedlegg 16

Alternativer for å beregne snittet til en tverrbjelke.

Kp og Kd er tatt lik 1,1

Vedlegg 17

Alternativer for å beregne en kompresjonsbjelke for å løfte en horisontal sylindrisk trommel:

Bibliografi

Tau, kjetting, lasthåndteringsutstyr, lasthåndteringsutstyr og containere

Hva brukes tau på kraner til?

Tau på løftekraner tjener til å overføre trekkraft fra vinsjer til de utøvende arbeidsorganene og sette dem i bevegelse.
I henhold til «Regler for utforming og sikker drift av løftekraner» skal ståltau som brukes som last, bom, byte, bærende trekkraft og stropper samsvare med gjeldende statlige standarder og ha et sertifikat (sertifikat) eller en kopi av sertifikatet fra produsenten av tauene om deres testing i samsvar med GOST 3241-66. Ved mottak av tau uten sertifikat skal de testes i henhold til angitt standard.

Tau som ikke har prøvesertifikat tillates ikke brukt.

Hvilke typer ståltau er delt inn i etter kontakttypen til ledningene i trådene?

I henhold til typen kontakt av ledningene i trådene, er ståltau delt hovedsakelig inn i tre typer: tau med punktkontakt (TC), bestående av ledninger med samme diameter; tau med lineær kontakt (LT), bestående av ledninger med forskjellig diameter, og tau med spiss og lineær kontakt av ledninger i tråder (TLT). Dessuten, hvis tauet har ledninger i individuelle tråder med samme diameter, legges bokstaven O til betegnelsene LK og TLK, for eksempel LK-O, TLK-O. Hvis individuelle tråder består av to ledninger med forskjellige diametre, legges bokstaven P til betegnelsen, for eksempel LK-R, TLC-R. Hvis individuelle tråder består av tråder med forskjellige og identiske diametre, legges RO til betegnelsen, for eksempel LK-RO, TLK-RO.

For å karakterisere ståltau, inkludert deres grunnleggende data, er det akseptert symbol, hvor diameteren til tauet er angitt i første omgang, formålet i den andre, de mekaniske egenskapene til ledningen i den tredje, arbeidsforholdene i den fjerde, retningen for legging av tauelementene i den femte, leggingsmetode i den sjette, merkegruppen i henhold til midlertidig wirebruddmotstand. På slutten er GOST-nummeret som tauet er laget i henhold til, angitt.
For eksempel et tau med en diameter på 24 mm, for lasteformål (G) laget av lett wire (klasse B), for lette arbeidsforhold (LS), ikke-avvikling (N) med en merkegruppe for strekkstyrke på 160 kg/cm2 er betegnet som følger: 24-G- V-LS-N-160 GOST 3077 - 69. Hvordan deles ståltau i henhold til leggingsretningen til ledningene og trådene i tauet?
I henhold til leggingsretningen til ledningene og trådene i tauet deles ståltau inn i enveis leggetau og tverrleggingstau.

Hvis ledningene i trådene og trådene i tauet er vridd i én retning, for eksempel til høyre eller venstre, så kalles et slikt tau et enveis leggetau.

Hvis ledningene i trådene er vridd i én retning, for eksempel til høyre, og trådene er vridd i den andre retningen, for eksempel til venstre, så kalles et slikt tau et kryssleggingstau. Selv om den har mindre fleksibilitet enn et enveis lagt tau, er den mindre utsatt for avvikling og flating når den bøyer seg rundt blokker.

Hvordan bestemmes lay-pitch?

Leggingsstigningen til et tau bestemmes som følger: et merke påføres overflaten av en tråd, hvorfra like mange tråder telles langs tauets sentrale akse som det er i taudelen (vanligvis seks), og en andre merke settes på neste tråd etter telling. Avstanden mellom merkene vil være stigningen til leggingen.

Hvilke typer ståltau finnes?

Ståltau kommer i forskjellige utførelser, men hovedsakelig brukes 6X19+1 tau; 6X37+1; 6X61 + 1. Disse tallene indikerer dessuten at alle de listede taustrukturene er seks-trådet, og i hver tråd i det første tilfellet er det 19 ledninger pluss en kjerne, i det andre tilfellet er det 37 ledninger pluss en kjerne og i det tredje tilfellet er det 61 ledninger pluss en kjerne, som i alle tauene er plassert i midten av tauet, og trådene er viklet rundt den. For at tauet skal smøres under drift, impregneres kjernen med spesialsmøremiddel før den legges i tauet.

Hvilken type tau brukes på kraner?

Tau av 6X19+1-design anbefales for bruk for avstivere og kabler, dvs. i tilfeller der de ikke utsettes for gjentatte bøyninger, er tau 6X37+1 for trinser til lastløftemekanismen, bommer og som trekktau, siden de er mer elastiske enn kanatbH 19+1.

Hvilke metoder brukes for å sikre endene av tauet?

Brukes hovedsakelig på kraner følgende metoder tauendefester: kileklemme; fylle enden av tauet med lavtsmeltende metall i en smidd, stemplet eller støpt konisk hylse; løkker på klemmer (feste med klemmer); løkker ved hjelp av flette og klemremser.
Det er forbudt å bruke støpejern eller stålsveisede bøssinger når enden av tauet festes med en kileklemme eller lavtsmeltende metall.

Hvordan er enden av tauet sikret med en kileklemme?

Enden av ståltauet festes med en kileklemme som følger: Enden av tauet føres gjennom den smale siden av stålkjeglekroppen slik at den frie enden av tauet og arbeidsgrenen kommer ut av den smale siden av ståltauet. kjeglehullet, og danner en løkke bak den utvidede enden av kroppen.

Deretter plasseres en stålkile i løkken, som har riller på sideflatene for bedre passform av tauet. Etter dette trekkes tauet med kilen inn i huset, og klemmer endene av tauet mellom de indre overflatene av det koniske hullet og kilen.

Det bør huskes at den frie enden av tauet med slik festing må forlenges utover kanten av det koniske hullet til en lengde lik 10-12 taudiametere.

Hvordan sikres enden av et tau ved å fylle det med lavtsmeltende metall?

Feste av enden av et ståltau ved å helle lavsmeltende metall gjøres som følger: enden av tauet føres gjennom den smale siden av den koniske stålkroppen bak den brede siden. Deretter nøstes denne enden opp i separate ledninger, hampkjernen kuttes ut, ledningene og innsiden av den koniske bøssingen etses med saltsyre, og den uflettede enden trekkes inn i bøssingen. Etter dette er den resulterende børsten av ståltråder inne i den koniske hylsen fylt med loddetinn eller annet lavtsmeltende metall.

Hvor mange klemmer skal monteres når man fester et tau med klemmer?

Antall klemmer ved festing av tau ved hjelp av klemmer bestemmes under prosjektering, men skal være minst tre.

Avstanden mellom klemmene (avstanden mellom klemmene) og lengden på den frie enden av tauet fra den siste klemmen må være minst seks taudiametere.

Alle klemmuttere må være plassert på siden av arbeidsgrenen til løkken, og tettheten til de to endene av tauet anses som normal hvis diameteren på tauet etter tiltrekking av mutterne er 0,6 av den opprinnelige diameteren.

Bør hengslet og dets feste kontrolleres etter at klemmutrene er trukket til?

Det burde. Tauet holdes under belastning, og deretter strammes klemmutrene igjen til angitt grense. For å forhindre at den frie enden av tauet berører noe under drift, er det pakket inn med myk tråd.

Bør fingerbøl installeres når enden av et tau festes med klemmer?

Ved sikring av enden av et ståltau, enten ved hjelp av klemmer eller fletting, må det legges et fingerbøl i løkken, da det beskytter tauet mot skarp bøyning og for tidlig slitasje.

Hvor mange punkteringer av tauet med hver tråd skal det være når du flette enden av tauet?

Antall punkteringer av tauet med hver tråd under fletting må være minst 4 - med en taudiameter på opptil 15 mm, minst 5 - med en taudiameter på 15 til 28 mm, og minst 6 - med et tau diameter på 28 til 60 mm. Når du fletter enden av et tau, nøstes enden opp til tråder, hampkjernen kuttes ut og
Den uflettede delen er tett plassert på kortsporet på fingerbølet. Deretter veves de uflettede trådene inn i tauets arbeidsgren, og gjennomborer den med et spesialverktøy. Den siste punkteringen er tillatt å gjøre med halvparten av antall taustrenger, og fletten skal passe tett til enden.

Hvordan er tauet festet til taustrommelen?

Festingen av tauet til taustrommelen må være pålitelig, slik at det er mulig å erstatte det. Hvis det brukes klemmestenger, må antallet være minst to. Lengden på den frie enden av tauet fra den siste klemmen på trommelen må være minst to ganger diameteren til tauet. Det er ikke tillatt å bøye den frie enden av tauet under eller i nærheten av spennstangen.

Bør et tau kontrolleres for styrke før du legger det på en kran?

Når den totale bruddkraften er gitt i sertifikatet eller testsertifikatet for et tau, bestemmes verdien P ved å multiplisere den totale bruddkraften med 0,83 eller med koeffisienten bestemt i henhold til GOST for tauet til det valgte designet.

Hva er sikkerhetsfaktoren til et tau?

Sikkerhetsfaktoren til et tau er forholdet mellom bruddkraften til tauet som helhet og den største arbeidsbelastningen.

Hva er sikkerhetsfaktoren for ståltau installert på kraner?

De laveste tillatte sikkerhetsfaktorene for ståltau montert på kraner er gitt i tabellen.

For å redusere slitasje på tauene til jib-, portal- og brokraner, smøres de med tausalve oppvarmet til ca. 60 °C hver måned i drift.

Før smøring kontrolleres tauet nøye og skitt og gammelt fett fjernes fra overflaten med en fille dynket i parafin. Det er forbudt å rense smuss fra overflaten av tauet med en metallbørste, siden dette fjerner galvaniseringen fra overflaten av ledningene, og dette fører til rust på tauet.

I hvilke tilfeller avvises ståltau?

Ståltau kasseres inn følgende tilfeller: hvis til og med en tråd er revet; hvis antall ødelagte ledninger ved leggetrinnet er mer enn normalt (se tabell på side 244); hvis overflateslitasjen eller korrosjonen av taustrådene er 40 % eller mer; hvis det har dannet seg knekk på tauet; hvis tauet er kraftig deformert (utflatet).

Er avvisningsraten for antall tauvaiere redusert hvis de har overflateslitasje eller korrosjon?

Minker, siden i dette tilfellet avtar styrken på tauet. Dessuten, når diameteren på ledningene reduseres som følge av overflateslitasje eller korrosjon med 10, 15, 20, 25 og 30 %, bør antall brudd per leggetrinn reduseres med 15, 25, 30, 40 og 50 % , henholdsvis.

Hvis diameteren på ledningene reduseres med 40 % eller mer, blir tauet avvist.

Hvordan bestemmes overflateslitasje eller korrosjon av tauet (trådene)?

Overflateslitasje eller korrosjon av taustråder bestemmes som følger. I området med størst slitasje eller korrosjon av taustigningen, bøy enden av den ødelagte ledningen, rengjør den for skitt og rust og mål diameteren med et mikrometer eller annet instrument som gir tilstrekkelig nøyaktighet. Hvis for eksempel den opprinnelige diameteren til ledningene var 1 mm, og målingen viste 0,5 mm, vil slitasje eller korrosjon i dette tilfellet være 50%. Et slikt tau er absolutt avvist.

Hva du skal se etter Spesiell oppmerksomhet når du bruker tau?

Siden tauene til jib-, portal- og traverskraner er spesielt viktige deler, bør de konstant overvåkes og vedlikeholdes på riktig måte i tide. Det er ofte tilfeller når, på grunn av manglende tilsyn, rettidig riktig omsorg og utidig utskifting av slitte tau, skjedde det store ulykker.

Derfor:
Under ingen omstendigheter skal slitte eller defekte tau brukes;
det er nødvendig å systematisk nøye kontrollere og stramme festingen av endene av tauet på taustrommelen og på andre steder der tau er innebygd;
ikke la antall tauomdreininger på trommelen være mindre enn 1,5;
smør tauet i tide, siden levetiden i stor grad avhenger av rettidig og riktig smøring;
ikke tillat blokker med flenser med flenser, siden en flens med flens får tauet til å løsne fra blokken eller trommelen, og noen ganger kutter tauet;
hvis ødelagte ledninger er funnet i en mengde mindre enn den som tauet avvises med, bør de kuttes av med en tang for å unngå skade på tilstøtende ledninger;
Ikke la tauet berøre kranens konstruksjonselementer.

Hvilke kjettinger brukes på løftemaskiner?

På løftemaskiner brukes platekjeder - GOST 191-63, sveiset og stemplet - GOST 2319-70. Sistnevnte brukes som lastestropper og stropper.

I tillegg til de angitte kjedene, kan kjeder i henhold til GOST 6348-65 brukes til produksjon av stropper. Alle kjettinger som brukes på kraner, samt kjettinger som stropper er laget av, må ha et produsentsertifikat. Hvis det ikke er noe testsertifikat, må en prøve av kjeden testes for å bestemme bruddlasten og sjekke dimensjonene for samsvar med statsstandarden.

Hva er sikkerhetsfaktoren til kjetting i forhold til bruddlasten?

Sikkerhetsfaktoren for sveisede og stansede lastekjeder og slyngekjeder i forhold til bruddlasten bør ikke være mindre enn:
last, som opererer på en jevn trommel med manuell drift - 3, med maskindrift - 6;
last som opererer på et tannhjul (kalibrert) med manuell drift - 3, med maskindrift - 8;
for stropper med manuell drift - 5, med maskindrift - 5.

Sikkerhetsfaktoren til platekjeder som brukes i løftemaskiner skal være minst 5 med maskindrift, og minst 3 med manuell drift.

Er kjedeskjøter tillatt?

Skjøting av kjetting er tillatt ved smiing, eller elektrisk sveising av nye innsatte ledd, eller ved bruk av spesielle forbindelsesledd. Etter skjøting skal kjettingen inspiseres og testes med en belastning lik 1,25 ganger dens belastningskapasitet. Inspeksjon og prøving skal utføres på anlegget hvor kjettingene ble reparert.

I hvilke tilfeller avvises kjeder?

Kjeder avvises dersom et ledd er ødelagt, hvis slitasjen på et sveiset eller stemplet kjettingledd er mer enn 10 % av den opprinnelige diameteren (kaliber) pluss minus toleranse for fremstilling av kjedet, dersom det er funnet sprekker i kjettingleddene.

Hvordan deles blokkene som brukes på kraner?

Blokker som brukes på løftekraner er delt inn i arbeid og nivellering.

Arbeidsblokker er på sin side delt inn i bevegelige og stasjonære. Hvis blokken ikke stiger eller faller i forhold til bakkenivået under drift av kranen, kalles en slik blokk stasjonær, selv om den roterer på sin akse. Hvis blokken beveger seg med den når du løfter eller senker en last, kalles en slik blokk bevegelig.

Både bevegelige og faste blokker er laget av støpejern og stål. Dessuten brukes blokker laget av støpejern til å arbeide med lette belastninger, og blokker av stål brukes til å arbeide med store og tunge belastninger.

Hvilke blokker er utsatt for mest slitasje?

Høyhastighetsblokker er utsatt for størst slitasje. For å sikre ensartet slitasje på blokkene, i multi-blokk trinse taljer bør de byttes ved reparasjon av en kran.

Hvordan kan ujevn blokkslitasje elimineres?

Ujevn slitasje på blokken kan elimineres ved å dreie sporprofilen, og en reduksjon i den opprinnelige diameteren tillates med ikke mer enn 3 mm for blokker med en diameter på 300 mm og ikke mer enn 5 mm for blokker med en diameter på opp. til 500 mm.

Er det mulig å betjene en blokk med brukket flens?

Det er strengt forbudt å bruke en blokk med avbrutt flens, siden en flens med flens fører til at tauet løsner fra blokken, og noen ganger kan det kutte tauet, noe som kan føre til en alvorlig ulykke.

Det bør huskes at kranblokker må overvåkes konstant, siden blokkfeil kan føre til en ulykke.
Utjevningsblokk, utjevning av tauene til venstre og høyre sider remskive, roterer ikke når mekanismen er i drift, og noen ganger tar de ikke hensyn til den - de smører ikke akselen, de inspiserer ikke festingen av akselen. Kranføreren må huske at et brudd i aksen til utjevningsblokken eller at den faller ut av støttene vil føre til en alvorlig ulykke - lasten med kroken vil falle til bakken.

Hva er en kjettingtalje?

En løfteanordning som består av faste og bevegelige blokkklemmer, gjennom blokkene som et tau eller kjetting føres gjennom, kalles en kjettingtalje. Dessuten, jo flere blokker i de bevegelige og stasjonære burene til remskiven, jo flere grener av tauet eller kjedet, og derfor, desto større blir styrke- eller hastighetsøkningen.

Hvorfor er det en styrkegevinst i taljer?

Økningen i styrke i taljetaljer oppstår fordi massen av lasten som løftes av taljen er fordelt på alle grener av tauet. Derfor, jo flere blokker i kjettingtaljen, jo stor kvantitet grener av tauet er involvert i å løfte lasten og jo mindre kraft faller på hver gren av tauet. Takket være dette er det mulig å bruke et tau med mindre diameter, og en løfte- eller bomvinsj med mindre trekkraft.

Hvilke multiplisitetstrinser brukes på kraner?

På løftekraner brukes trinseblokker med multiplisitet 2, 3, 4, 6 osv. En trinse med multiplum på 2 består av en fast blokk og en bevegelig. I dette tilfellet går lastetauet festet til bommen først rundt den bevegelige blokken som er plassert på krokholderen, og deretter den stasjonære og ledes til vinsjtrommelen.

En trinse med en multiplisitet på 3 består av to faste blokker montert på bommen og en bevegelig blokk plassert i krokburet. En trinse med en multiplisitet på 4 består av to bevegelige og to faste blokker.

Multiplisiteten til en remskive er dens viktigste egenskap, siden jo større mangfoldet er, desto mindre innsats må det brukes på å løfte lasten.

Hva gjelder for utskiftbare lasthåndteringsenheter?

Utskiftbare løfteelementer inkluderer en krok, grip, løfteelektromagnet, etc.

Hvordan lages krokene til løftemaskiner?

Kroker til løftemaskiner - smidd og stemplet - må produseres i samsvar med GOST 2105-64.

Etter produksjon må de merkes i samsvar med GOST 2105-64.

Kroker for last over 3 tonn skal utføres roterende på lukkede kulelager, med unntak av kroker for spesialkraner.

Hva skal krankroker utstyres med?

Krokene til løftekraner skal være utstyrt med en sikkerhetsanordning som hindrer at den avtakbare lasthåndteringsinnretningen spontant faller ut av krokmunningen.

Ris. 3. Enkeltblokk krokbur:
1 - låsestammer; 2 - foringsrør; 3 - kinn; 4 og 8 - kulelager; 5 - akse; 6 - blokk; 7 - krokmutter; 9 - travers; /0 - krok; 11 - kroklås

En slik innretning kan ikke være utstyrt med kroker på portalkraner som opererer i havner, og1 kroker på kraner som transporterer flytende slagg eller! smeltet metall.

Har kroken lov til å slites ut?

Slitasje på kroken er tillatt, men svært liten. Maksimal slitasje i halsen bør ikke overstige 10 % av den opprinnelige høyden på seksjonen.

I hvilke tilfeller avvises en krok?

Kroken avvises i følgende tilfeller: hvis den ikke roterer i traversen; hvis krokhornet er bøyd;
hvis slitasjen på kroken i halsen overstiger 10 % av den opprinnelige seksjonshøyden;
hvis det ikke er noe OTK-merke på kroken; hvis det er sprekker på kroken.

Hvilke deler består krokburet av?

Krokholderen (Fig. 3) består av to sidekinn laget av grad 3 stål, en stopper, klosser, en travers og en krok. Kinnene er forbundet med hverandre med avstandsrør og strammet med koblingsbolter. Burblokkene er installert på en akse, som er fast festet i sidekinnene ved hjelp av tverrstenger. Kroktraversen er også installert i sidekinnene og er sikret mot aksial bevegelse med to låsestenger; Siden traverspinnene har spor i en sirkel, kan traversen fritt rotere i hullene på sidekinnene, på grunn av dette kan kroken, i tillegg til å rotere rundt skaftets akse, også svinge sammen med traversen, noe som i stor grad letter slynging av last.

Hva er hensikten med krokholderstoppet?

Stoppet til krokburet tjener til å beskytte burblokken mot mulig støt i tilfeller der kroken nærmer seg den øverste posisjonen.

Hva bør du være oppmerksom på? servicepersonell ved bruk av kroker og krokbur?

Krokburet til jib-, portal- og brokraner er en svært viktig enhet, så kranførere og anhuker må hele tiden overvåke tilstanden til krokburet når de betjener kranen. Under hver inspeksjon er det nødvendig å kontrollere brukbarheten til sidekinnene, blokkene, traversen, kroken, mutteren som fester kroken, festingen av akslene og stopperen. Under drift av kranen kan det oppstå defekter i kroken: bøying av krokhornet, hakk på krokens kropp, slitasje eller forurensning av støttelageret, brudd på låsemutteren på kroken, slitasje på overflaten av kranen. krokmunn, sprekker som kan føre til alvorlige konsekvenser. Kranfører og anhuker må legge merke til hver av disse defektene i tide. Kranføreren må også sørge for at krokholderblokkene og krokaksiallageret er smurt, da mangel på smøring vil føre til at disse delene svikter for tidlig. Hva er kravene til grep?

Følgende krav gjelder for grep:
gripen må ha en plate som angir produsenten, gripenummeret, dens egen vekt, typen materiale som gripen er beregnet for håndtering, den maksimalt tillatte vekten av det øsede materialet; i mangel av navneskilt, må sistnevnte gjenopprettes av eieren av gripen;
ved sin utforming må gripen utelukke muligheten for spontan åpning;
grabber produsert separat fra kranen må ha (i tillegg til skiltet) et pass, som må inneholde alle data om grabben som er gitt i standard kranpass.

Kranføreren må huske at en løftekran, der lasthåndteringselementet er en grip, kan tillates å fungere først etter veiing av det øsede materialet under en prøveøping; vekten av gripen med det øsede materialet bør ikke overstige løftekapasiteten til kranen.

For kraner med variabel løftekapasitet avhengig av bommens rekkevidde, bør vekten på grabben ikke overstige løftekapasiteten som tilsvarer rekkevidden som kran og grabb betjenes med. Testøsing bør gjøres fra den horisontale overflaten av nyfylt jord.

Avtakbare løfteinnretninger og containere

Hvilke enheter er klassifisert som flyttbare løfteinnretninger?
Avtakbare løfteinnretninger inkluderer de innretningene som henges på kroken til en løftemaskin (for eksempel stropper, tang, traverser osv.).

Hvilke typer stropper finnes?

Slynger kan være universelle, lette eller flergrenede. En slynge som har formen av en lukket sløyfe kalles universell, siden den brukes til å slynge forskjellige laster.

En slynge som består av én gren med kroker og ringer festet til endene kalles lettvekt (fig. 4).

Ris. 4. Slynger: a - universell; b - lett - verdifull

Ris. 5. Flergrenet slynge

En flergrenet slynge er en slynge som består av flere grener satt sammen på en ring, med kroker eller grep i endene (fig. 5).

Hvordan festes kroker, ringer og løkker til endene av seil?

Kroker, ringer og løkker i endene av seilene festes med et fingerbøl, ved å flette den frie enden av seilet eller ved å montere klemmer. Ved fletting rives enden av slyngen (tauet) opp til tråder, deretter veves disse trådene inn i taukroppen, etterfulgt av å flette leddene med tråd.

Hvor mange taustråder skal stanses ved fletting?

Antall slag av slyngetauet med tråder ved fletting må være minst fire for en taudiameter på opptil 15 mm, minst fem for en taudiameter på 15 til 28 mm, og minst seks for en taudiameter på 28 til 60 mm.

Hvor mange klemmer skal plasseres på enden av slyngetauet?

Når du fester kroker, ringer og løkker i enden av et slyngetau ved å installere klemmer, bestemmes antallet under design, men må være minst tre; avstanden mellom klemmene og lengden på den frie enden av tauet fra den siste klemmen må være lik minst seks taudiametere. Det er forbudt å plassere klemmer på stropper ved bruk av smie eller annen varm metode.

Hvilket materiale er kroker og ringer for lette seil og seil med flere ben laget av?

Kroker og ringer for slynger skal være av grad 20 stål eller grad 3 mildt åpent stål, og krokene skal ha innretninger som forhindrer at kroken spontant faller ut av monteringsløkkene eller fra containerhengerne.

Hvem har rett til å produsere stropper, tang og traverser?

Slynger, tang, tverrbjelker og andre lasthåndteringsinnretninger har rett til å bli produsert av en bedrift eller byggeplass, men deres produksjon må organiseres sentralt og utføres i henhold til standarder, teknologiske kart eller individuelle tegninger. I tillegg skal ved bruk av sveising dokumentasjonen for fremstilling av stropper, klemmer, traverser etc. inneholde instrukser for gjennomføring og kvalitetskontroll.

Opplysninger om produksjon av slynger, tang, traverser etc. skal føres i loggboken. Denne loggen må angi: navnet på de flyttbare løfteinnretningene, lastekapasiteten, det normale antallet ( teknologisk kart, tegning), sertifikatnumre for materialet som brukes, resultater av sveisekvalitetssjekk, testresultater for den flyttbare lasthåndteringsenheten. Er stropper, tang og traverser gjenstand for teknisk kontroll etter produksjonen?
Etter produksjon må stropper, tang, traverser og andre lasthåndteringsanordninger nødvendigvis gjennomgå teknisk inspeksjon på bedriften eller byggeplassen der de ble produsert; de må imidlertid inspiseres og testes med en last som er 1,25 ganger den nominelle lastekapasiteten.

Etter prøving skal spesifiserte flyttbare løfteinnretninger utstyres med en metallbrikke eller stempel hvor nummer, lastekapasitet og testdato skal være stemplet. Dessuten er bæreevnen til universalstropper indikert i en vinkel mellom grenene på 90°, og bæreevnen til stropper for spesialformål beregnet på å løfte en spesifikk last er angitt i vinkelen mellom grenene som er tatt i bruk i beregningen. Slynger, tang, traverser og andre flyttbare lasthåndteringsanordninger produsert for tredjepartsorganisasjoner, i tillegg til frimerker eller merkelapper, må leveres med pass.

Hvem skal utføre teknisk kontroll av slynger, tang, traverser og containere?

Teknisk kontroll av slynger, tang, traverser og containere skal utføres av veileder eller annen person som er spesielt oppnevnt etter pålegg for virksomheten eller byggeplassen.

Bør stropper, tang og traverser kontrolleres med jevne mellomrom under drift?

Slynger, tang og tverrarmer under driften må kontrolleres periodisk gjennom en grundig inspeksjon innen fristene fastsatt av administrasjonen på bedriften eller byggeplassen, men ikke mindre enn: slynger - hver tiende dag, tang - etter en måned, korsarmer - etter seks måneder.

Inspeksjonen skal utføres av en person som er ansvarlig for god stand til avtakbare lasthåndteringsanordninger; resultatene av inspeksjonen skal føres i inspeksjonsloggen.

Bør slynger, tang og tverrstenger kontrolleres daglig (hvert skift)?
Slynger, tang og traverser skal kontrolleres daglig (hvert skift) før arbeidet påbegynnes. De bør kontrolleres av anhuker, kranførere og personer som er ansvarlige for sikker bevegelse av gods.

Ved hvilke maksimale vinkler mellom grenene på stroppene er det tillatt å fortøye lasten?

Maksimal vinkel mellom grenene på stroppene ved fortøyning av lasten bør ikke være mer enn 90°. En økning av denne vinkelen til 120° kan kun tillates i unntakstilfeller i henhold til beregning.

Hvorfor skal vi ikke la en vinkel mellom grenene på stroppene overstige 90° når en last løftes?

For med en økning i vinkelen mellom slyngenes grener vil spenningen på grenene øke kraftig, noe som kan føre til at selve stroppene sprekker, kroker eller monteringsløkker av armert betong eller betongprodukter. Så, i en vinkel mellom slyngegrenene lik 60°, vil spenningen på slyngegrenene øke med 15%, ved en vinkel på 90° vil spenningen øke med 42%, og ved en vinkel på 120° vil spenningen på slyngegrenene vil øke med 2 ganger.

I hvilke tilfeller avvises slynger?

Slynger avvises i følgende tilfeller: hvis antall wirebrudd pr. leggingsstigning i slyngetauene er større enn normen (se tabell side 244), hvis krokene på stroppene har sprekker, hvis halsen på slyngekroken har slitasje på mer enn 10 % av den opprinnelige høyden på seksjonen, hvis tauet har en revet tråd, hvis slengtauet har overflateslitasje eller korrosjon på 40 % eller mer, hvis fingerbøllene har falt ut, hvis slyngen ringene har sprekker eller slitasje er mer enn akseptabelt hvis slyngetauet er kraftig deformert (utflatet).

Hvem har rett til å produsere containere?

En virksomhet eller byggeplass har rett til å produsere containere, men den skal produseres sentralt og produseres etter standarder, teknologiske kart og individuelle tegninger.

Etter produksjon må containeren underkastes teknisk sertifisering ved inspeksjon, siden testing av containeren med last ikke er nødvendig. Inspeksjon av containere skal utføres i henhold til instruksjoner godkjent av ledelsen på bedriften eller byggeplassen, som definerer prosedyren og inspeksjonsmetoder, samt eliminering av oppdagede feil.

Informasjon om produksjon og kontroll av containere skal føres i loggboken for registrering av flyttbare lasthåndteringsanordninger og containere. Denne journalen skal angi: navnet på containeren, egenvekten til containeren, dens bæreevne, formålet med containeren, normalnummeret (teknologisk kart, tegning), sertifikatnumre for materialet som brukes, resultatene av sveisekvaliteten kontroller, resultatene av inspeksjon av containeren.

Hvilken informasjon skal plasseres på beholderen etter den tekniske undersøkelsen?

Etter teknisk undersøkelse skal følgende opplysninger merkes på containeren: containernummer, containerens egenvekt, største vekt av lasten den skal transporteres til, og containerens formål.

Bør beholdere inspiseres med jevne mellomrom?

Containerne skal inspiseres periodisk (månedlig) og kontrollresultatene skal føres i inspeksjonsloggen til løfteinnretninger og containere. Beholderen skal inspiseres av en person som er ansvarlig for at beholderen er i god stand. I tillegg skal containerne kontrolleres daglig (hvert skift) av anhuker, kranførere og ansvarlig for sikker drift av kraner.

I hvilke tilfeller avvises beholderen?

Kranførere og anhuker må huske på at avtakbare løfteinnretninger og containere som ikke har bestått teknisk kontroll, ikke har tagger (stempler) og er defekte ikke har lov til å fungere og de skal ikke plasseres i arbeidsområdene.

TIL Kategori: - Kranførere og anhuker