Stabilitet av tverrsnittsprofilen ved reduksjon av rør. Oppgave: Rørproduksjon
UDC 621.774.3
STUDIE AV DYNAMIKKEN I ENDRINGER I RØR VEGGTYKKELSE UNDER REDUKSJON
K.Yu. Yakovleva, B.V. Barichko, V.N. Kuznetsov
Resultatene av en eksperimentell studie av dynamikken til endringer i rørveggtykkelsen under valsing og trekking i monolittiske og valsedyser presenteres. Det er vist at med en økning i deformasjonsgraden, observeres en mer intens økning i tykkelsen på rørveggen i prosessene med rulling og inntrekking av rulledyser, noe som gjør bruken lovende.
Stikkord: kalddeformerte rør, tykkveggede rør, rørtegning, rørveggtykkelse, kvalitet på rørets indre overflate.
Eksisterende teknologi Produksjonen av kalddeformerte tykkveggede rør med liten diameter fra korrosjonsbestandige stål involverer bruk av kaldvalseprosesser i kaldvalseverk og påfølgende arborless trekking i monolittiske dyser. Det er kjent at produksjon av rør med liten diameter ved kaldvalsing er forbundet med en rekke vanskeligheter på grunn av en reduksjon i stivheten til "stang-dor"-systemet. Derfor, for å produsere slike rør, brukes en tegneprosess, hovedsakelig uten dor. Arten av endringen i rørveggtykkelsen under dorløs trekking bestemmes av forholdet mellom veggtykkelsen S og ytre diameter D, og den absolutte verdien av endringen overstiger ikke 0,05-0,08 mm. I dette tilfellet observeres veggtykkelse ved S/D-forholdet< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
Hensikten med arbeidet er en komparativ eksperimentell studie av dynamikken til endringer i rørveggtykkelsen i prosessene med reduksjon ved valsing, inntrekking av monolittiske og rulledyser.
Kalddeformede rør ble brukt som emner: dimensjoner 12,0x2,0 mm (S/D = 0,176), 10,0x2,10 mm (S/D = 0,216) laget av stål 08Х14МФ; mål 8,0x1,0 mm (S/D = 0,127) laget av stål 08Х18Н10Т. Alle rør var i glødet tilstand.
Inntrekking av monolittiske dyser ble utført på et kjedetrekkverk med en kraft på 30 kN. For rulletegning ble det brukt en dyse med forskjøvede par valse VR-2/2.180. Inntrekking av en valseform ble utført ved bruk av et system med oval-sirkelmåler. Reduksjonen av rør ved rulling ble utført i henhold til "oval-oval" kalibreringsskjemaet i et stativ med to ruller med ruller med en diameter på 110 mm.
På hvert trinn av deformasjonen ble det tatt prøver (5 stykker for hvert forskningsalternativ) for å måle ytre diameter, veggtykkelse og indre overflateruhet. De geometriske dimensjonene og overflateruheten til rørene ble målt ved hjelp av en TTTTs-TT elektronisk skyvelære. elektronisk punktmikrometer, profilometer Surftest SJ-201. Alle instrumenter og enheter har bestått den nødvendige metrologiske verifiseringen.
Parametrene for kalddeformasjon av rør er gitt i tabellen.
I fig. 1 viser grafer over avhengigheten av størrelsen på den relative økningen i veggtykkelse av graden av deformasjon e.
Analyse av grafene i fig. 1 viser at under rulling og inntrekking av en rulledyse, sammenlignet med trekkeprosessen i en monolittisk dyse, observeres en mer intens endring i tykkelsen av rørveggen. Dette skyldes ifølge forfatterne forskjellen i spenningstilstanden til metallet: under valsing og rulletrekking har strekkspenningene i deformasjonssonen lavere verdier. Plasseringen av veggtykkelsesendringskurven under valsetrekking under veggtykkelsesendringskurven under valsing skyldes noe høyere strekkspenninger under valsetrekking på grunn av aksial påføring av deformasjonskraften.
Ytterpunktet for funksjonen til endringen i veggtykkelse fra graden av deformasjon eller relativ kompresjon langs den ytre diameteren observert under valsing tilsvarer verdien S/D = 0,30. I analogi med varmreduksjon ved valsing, hvor det observeres en reduksjon i veggtykkelse ved S/D > 0,35, kan det antas at kaldreduksjon ved valsing er karakterisert ved en reduksjon i veggtykkelse ved et forhold på S/D > 0,30.
Siden en av faktorene som bestemmer arten av endringen i veggtykkelse er forholdet mellom strekk- og radielle spenninger, som igjen avhenger av parametrene
Passasjenummer Rørdimensjoner, mm S,/D, Si/Sc Di/Do є
Reduksjon ved rulling (rør laget av stålkvalitet 08Х14МФ)
O 9.98 2.157 O.216 1.O 1.O 1.O O
1 9,52 2,2ЗО О,2З4 1,ОЗ4 О,954 1 ,ОЗ 8 О,О4
2 8.1O 2.35O O.29O 1.O89 O.812 1.249 O.2O
Z 7.O1 2.Z24 O.ZZ2 1.O77 O.7O2 1.549 O.Z5
Reduksjon ved rulling (rør laget av stålkvalitet 08Х18Н10Т)
О 8,О6 1,О2О О,127 1,О 1,О 1,О O
1 7.OZ 1.1ZO O.161 1.1O8 O.872 1.O77 O.O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 O.766 1.185 O.16
Z 5.21 1.Z1O O.251 1.284 O.646 1.4O6 O.29
Reduksjon ved å trekke inn en rulledyse (rør laget av stålkvalitet 08Х14МФ)
О 12,ОО 2,11 О,176 1,О 1,О 1,О O
1 1O.98 2.2O O.2OO 1.O4Z O.915 1.O8O O.O7
2 1O.O8 2.27 O.225 1.076 O.84O 1.178 O.15
Z 9.O1 2,ZO O.2O1 1.O9O O.751 1.Z52 O.26
Reduksjon ved å trekke inn en monolittisk dyse (rør laget av stålkvalitet 08Х14МФ)
О 12,ОО 2,11О О,176 1,О 1,О 1,О O
1 1О.97 2.1З5 0.195 1.О12 О.914 1.1О6 О.1О
2 9,98 2,157 O.216 1.O22 O.8Z2 1.118 O.19
Z 8,97 2,16O O.241 1.O24 O.748 1.147 O.ZO
Di, Si - henholdsvis ytre diameter og veggtykkelse på røret inn midtgang.
Ris. 1. Avhengighet av den relative økningen i rørveggtykkelse på graden av deformasjon
ra S/D, så er det viktig å studere påvirkningen av S/D-forholdet på posisjonen til ytterpunktet av funksjonen til å endre rørveggtykkelsen under reduksjonsprosessen. I følge arbeidet, ved lavere S/D-forhold, observeres maksimalverdien av rørveggtykkelsen ved store deformasjoner. Denne faktaen ble studert ved å bruke eksemplet på reduksjonsprosessen ved å rulle rør med dimensjoner 8,0x1,0 mm (S/D = 0,127) av stål 08Х18Н10Т sammenlignet med data om rullende rør med dimensjoner 10,0x2,10 mm (S/D = 0,216) av stål 08Х14МФ. Måleresultatene er vist i fig. 2.
Den kritiske deformasjonsgraden ved hvilken maksimal veggtykkelse ble observert ved rulling av rør med forholdet
S/D = 0,216, utgjorde 0,23. Når du ruller rør laget av stål 08Х18Н10Т, ble den ekstreme økningen i veggtykkelse ikke nådd, siden rørstørrelsesforholdet S/D, selv ved maksimal deformasjonsgrad, ikke oversteg 0,3. En viktig omstendighet er at dynamikken til økningen i veggtykkelse ved reduksjon av rør ved rulling er omvendt avhengig av S/D størrelsesforholdet til det originale røret, som demonstrert av grafene vist i fig. 2, a.
Analyse av kurvene i fig. 2, b viser også at endringen i S/D-forholdet under valseprosessen for rør laget av stålkvalitet 08Х18Н10Т og rør laget av stålkvalitet 08Х14МФ har tilsvarende kvalitativ karakter.
S0/A)=O.127 (08Х18Н10Т)
S0/00=0,216 (08Х14МФ)
Deformasjonsgrad, b
VA=0;216 (08Х14МФ)
(So/Da=0A21 08X18H10T) _
Deformasjonsgrad, є
Ris. 2. Endring i veggtykkelse (a) og S/D-forhold (b) avhengig av graden av deformasjon ved rulling av rør med forskjellige initiale S/D-forhold
Ris. 3. Avhengighet av den relative verdien av ruheten til den indre overflaten av rør på graden av deformasjon
Under reduksjonsprosessen ved bruk av ulike metoder ble ruheten til den indre overflaten av rørene også vurdert ved det aritmetiske gjennomsnittlige avviket til høyden på mikroruhetene Ra. I fig. Figur 3 viser grafer over avhengigheten av den relative verdien av parameteren Ra på graden av deformasjon ved reduksjon av rør ved å rulle og trekke inn monolittiske dyser Rar, Ra0 - henholdsvis ruhetsparametrene
vatisiteten til den indre overflaten av rørene i i-passasjen og på det originale røret).
Analyse av kurvene i fig. 3 viser at i begge tilfeller (rulling, tegning) fører en økning i graden av deformasjon under reduksjon til en økning i parameteren Ra, det vil si at det forverrer kvaliteten på den indre overflaten av rørene. Dynamikk for endring (økning) i ruhetsparameteren med økende grad av deformasjon ved re-
kanalisering av rør ved å rulle i to-ruller overskrider betydelig (omtrent to ganger) den samme indikatoren i prosessen med å trekke inn monolittiske dyser.
Det bør også bemerkes at dynamikken til endringer i ruhetsparameteren til den indre overflaten er i samsvar med beskrivelsen ovenfor av dynamikken til endringer i veggtykkelse for reduksjonsmetodene som vurderes.
Basert på forskningsresultatene kan følgende konklusjoner trekkes:
1. Dynamikken til endringer i rørveggtykkelse for de betraktede metodene for kaldreduksjon er av samme type - intens fortykkelse med en økning i graden av deformasjon, en påfølgende nedgang i økningen i veggtykkelse med oppnåelse av et visst maksimum verdi ved et visst rørstørrelsesforhold S/D og en påfølgende reduksjon i økningen i veggtykkelse.
2. Dynamikken ved endringer i rørveggtykkelse er omvendt relatert til størrelsesforholdet til det opprinnelige røret S/D.
3. Den største dynamikken for økning i veggtykkelse observeres i prosessene med rulling og trekking i rulledyser.
4. En økning i graden av deformasjon under reduksjon ved rulling og trekking i monolittiske dyser fører til en forringelse av tilstanden til rørenes indre overflate, mens økningen i ruhetsparameteren Ra under rulling skjer mer intensivt enn under trekking. Med tanke på konklusjonene som er gjort og arten av endringen i veggtykkelse under deformasjon, kan det hevdes at for rørtrekking i rullematriser endringen
Endringen i Ra-parameteren vil være mindre intens enn for rulling, og mer intens sammenlignet med monolittisk tegning.
Informasjonen som er innhentet om lovene i kaldreduksjonsprosessen vil være nyttig ved utforming av ruter for produksjon av kalddeformerte rør fra korrosjonsbestandig stål. Samtidig er bruken av trekkeprosessen i valsedyser lovende for å øke tykkelsen på rørveggen og redusere antall passeringer.
Litteratur
1. Bisk, M.B. Kald deformasjon stålrør. På 2 timer Del 1: Forberedelse for deformasjon og tegning / M.B. Bisk, I.A. Grekhov, V.B. Slavin. -Sverdlovsk: Midt-Ural. bok forlag, 1976. - 232 s.
2. Savin, G.A. Rørtegning / G.A. Savin. -M: Metallurgi, 1993. - 336 s.
3. Shveikin, V.V. Teknologi for kaldvalsing og rørreduksjon: lærebok. godtgjørelse / V.V. Shveikin. - Sverdlovsk: Forlag UPI im. CM. Kirov, 1983. - 100 s.
4. Teknologi og utstyr for rørproduksjon / V.Ya. Osadchiy, A.S. Vavilin, V.G. Zimovets et al.; redigert av V.Ya. Osadchy. - M.: Intermet Engineering, 2007. - 560 s.
5. Barichko, B.V. Grunnleggende teknologiske prosesser OMD: forelesningsnotater / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, V.I. Krainov. - Chelyabinsk: SUSU Publishing House, 2008. - 131 s.
6. Potapov, I.N. Teori om rørproduksjon: lærebok. for universiteter / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan. - M.: Metallurgi, 1991. - 424 s.
Yakovleva Ksenia Yurievna, juniorforsker, JSC Russian Research Institute of Pipe Industry (Chelyabinsk); [e-postbeskyttet].
Barichko Boris Vladimirovich, nestleder for avdelingen for sømløse rør, JSC Russian Research Institute of Pipe Industry (Chelyabinsk); [e-postbeskyttet].
Kuznetsov Vladimir Nikolaevich, leder for kalddeformasjonslaboratoriet til det sentrale plantelaboratoriet, Sinarsky Pipe Plant OJSC (Kamensk-Uralsky); [e-postbeskyttet].
Bulletin fra South Ural State University
Serien "Metallurgy" ___________2014, vol. 14, nr. 1, s. 101-105
STUDIE AV DYNAMISKE ENDRINGER AV RØRVEGGTYKKELSEN I REDUKSJONSPROSESSEN
K.Yu. Yakovleva, Det russiske forskningsinstituttet for rør- og rørindustrien (RosNITI), Chelyabinsk, Russland, [e-postbeskyttet],
B.V. Barichko, det russiske forskningsinstituttet for rør- og rørindustrien (RosNITI), Chelyabinsk, Russland, [e-postbeskyttet],
V.N. Kuznetsov, JSC "Sinarsky Pipe Plant", Kamensk-Uralsky, Russland, [e-postbeskyttet]
Resultatene av den eksperimentelle studien av dynamiske endringer for rørveggtykkelse under valsing, tegning både i ett-stykke og valsedyser er beskrevet. Resultatene viser at med økende deformasjon observeres den raskere veksten av rørveggens tykkelse ved rulling og trekking med rulledysene. Konklusjonen kan trekkes at bruken av rulledyser er den mest lovende.
Nøkkelord: kaldformede rør, tykkveggede rør, rørtegning, rørveggtykkelse, kvaliteten på rørets indre overflate.
1. Bisk M.B., Grekhov I.A., Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal"nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk, Middle Ural Book Publ., 1976, vol. 1. 232 s.
2. Savin G.A. Volochenie trub. Moskva, Metallurgiya Publ., 1993. 336 s.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokatki i redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Ural Polytechn. Inst. Publ., 1983. 100 s.
4. Osadchiy V.Ya., Vavilin A.S., Zimovets V.G. et al. Tekhnologiya og obrukovani trubnogo proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (Red.). Moscow, Intermet Engineering Publ., 2007. 560 s.
5. Barichko B.V., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD. Chelyabinsk, Sør-Ural St. Univ. Publ., 2008. 131 s.
6. Potapov I.N., Kolikov A.P., Druyan V.M. Teoriya trubnogo proizvodstva. Moskva, Metallurgiya Publ., 1991. 424 s.
INTRODUKSJON
1 STAND PÅ SPØRSMÅLET OM TEORI OG TEKNOLOGI FOR PROFILERING AV MULTI-HEDAL RØR VED MINDELIG TEGNING (LITTERÆR GJENNOMGANG).
1.1 Sortiment profilrør med flate kanter og deres bruk i teknologi.
1.2 Hovedmetodene for produksjon av profilrør med flate kanter.
1.4 Tegneformet verktøy.
1.5 Tegning av mangefasetterte spiral-vridde rør.
1.6 Konklusjoner. Formål og mål med forskningen.
2 UTVIKLING AV EN MATEMATISK MODELL FOR PROFILERING AV RØR VED TEGNING.
2.1 Grunnleggende og forutsetninger.
2.2 Beskrivelse av geometrien til deformasjonssonen.
2.3 Beskrivelse av kraftparametrene til profileringsprosessen.
2.4 Vurdering av fyllbarhet av dyshjørner og stramming av profilkanter.
2.5 Beskrivelse av algoritmen for beregning av profileringsparametere.
2.6 Datamaskinanalyse av kraftforhold for profilering firkantede rør kantløs tegning.
2.7 Konklusjoner.
3 BEREGNING AV VERKTØY FOR STYRKE FOR TEGNING AV PROFIL RØR.
3.1 Redegjørelse av problemet.
3.2 Bestemmelse av matrisens spenningstilstand.
3.3 Konstruksjon av kartfunksjoner.
3.3.1 Firkantet hull.
3.3.2 Rektangulært hull.
3.3.3 Plano-ovalt hull.
3.4 Et eksempel på beregning av spenningstilstanden til en dyse med firkantet hull.
3.5 Et eksempel på beregning av spenningstilstanden til en terning med rundt hull.
3.6 Analyse av oppnådde resultater.
3.7 Konklusjoner.
4 EKSPERIMENTELLE STUDIER OM PROFILERING AV KVADRATTE OG REKTANGULÆRE RØR VED TEGNING.
4.1 Eksperimentell prosedyre.
4.2 Profilering av firkantrør ved å trekke inn én overgang til én dyse.
4.3 Profilering av firkantrør ved inntrekking av én overgang med motstrekk.
4.4 Tre-faktor lineær matematisk modell for profilering av firkantrør.
4.5 Bestemmelse av fyllbarhet av dysehjørner og stramming av kanter.
4.6 Forbedring av kalibreringen av dysekanaler for rektangulære rør.
4.7 Konklusjoner.
5 TEGNING AV PROFILSKRUREDE RØR.
5.1 Valg av teknologiske parametere for torsjonstegning.
5.2 Bestemmelse av dreiemoment.
5.3 Bestemmelse av trekkkraft.
5.4 Eksperimentelle studier.
5.5 Konklusjoner.
Anbefalt liste over avhandlinger
Tegning av tynnveggede rør med roterende verktøy 2009, kandidat for tekniske vitenskaper Pastushenko, Tatyana Sergeevna
Forbedring av teknologien for dorløs trekking av tynnveggede rør til en blokk med matriser med garantert veggtykkelse 2005, kandidat for tekniske vitenskaper Kargin, Boris Vladimirovich
Forbedring av prosesser og maskiner for produksjon av kaldprofilerte rør basert på deformasjonssonemodellering 2009, doktor i tekniske vitenskaper Parshin, Sergey Vladimirovich
Modellering av prosessen med å profilere polyedriske rør for å forbedre den og velge mølleparametere 2005, kandidat for tekniske vitenskaper Semenova, Natalya Vladimirovna
Tegning av rør laget av anisotropt herdende materiale 1998, kandidat for tekniske vitenskaper Chernyaev, Alexey Vladimirovich
Introduksjon av avhandlingen (del av abstraktet) om emnet "Forbedre prosessen med å profilere flerfasetterte rør ved hjelp av dorløs tegning"
Temaets relevans. Aktiv utvikling produksjonssektoren av økonomien, strenge krav til effektivitet og pålitelighet av produkter, samt for produksjonseffektivitet, krever bruk av ressursbesparende typer utstyr og teknologi. For mange grener av byggebransjen, maskinteknikk, instrumentproduksjon, radioteknisk industri, er en av løsningene bruken av økonomiske typer rør (varmeveksler- og radiatorrør, bølgeledere, etc.), som gjør det mulig å: øke kraften til installasjoner, styrken og holdbarheten til strukturer, redusere metallforbruket, spare materialer, forbedre utseende. Et bredt spekter av produkter og et betydelig forbruk av profilrør gjorde utviklingen av deres produksjon i Russland nødvendig. For tiden produseres hoveddelen av formede rør i rørtegningsbutikker, siden kaldvalsing og trekkeoperasjoner er ganske utviklet i den innenlandske industrien. I denne forbindelse er det spesielt viktig å forbedre eksisterende produksjon: utvikling og produksjon av utstyr, innføring av nye teknologier og metoder.
De vanligste typene formede rør er mangefasetterte (kvadratiske, rektangulære, sekskantede, etc.) høypresisjonsrør produsert ved dorløs trekking i en omgang.
Relevansen til avhandlingsemnet bestemmes av behovet for å forbedre kvaliteten på mangefasetterte rør ved å forbedre prosessen med profilering uten dor.
Målet med arbeidet er å forbedre prosessen med å profilere flerfasetterte rør ved hjelp av dorløs tegning ved å utvikle metoder for beregning av teknologiske parametere og verktøygeometri.
For å oppnå dette målet er det nødvendig å løse følgende oppgaver:
1. Lag en matematisk modell for profilering av polyedriske rør ved dorløs tegning for å evaluere kraftforhold under hensyntagen til den ikke-lineære loven om herding, anisotropi av egenskaper og den komplekse geometrien til dysekanalen.
2. Bestem kraftforholdene avhengig av de fysiske, teknologiske og strukturelle parametrene for profilering under dorløs tegning.
3. Utvikle en metode for vurdering av fyllbarhet av dysehjørner og stramming av kanter ved tegning av flerfasetterte rør.
4. Utvikle en metode for å beregne styrken til formede dyser for å bestemme de geometriske parametrene til verktøyet.
5. Utvikle en metodikk for beregning av teknologiske parametere med samtidig profilering og torsjon.
6. Gjennomfør eksperimentelle studier av teknologiske prosessparametere som sikrer høy dimensjonsnøyaktighet av polyedriske rør og kontroller tilstrekkeligheten av å beregne de teknologiske parameterne for profilering ved hjelp av en matematisk modell.
Forskningsmetoder. Teoretiske studier var basert på de grunnleggende prinsippene og forutsetningene for tegningsteorien, elastisitetsteorien, metoden for konforme kartlegginger og beregningsmatematikk.
Eksperimentelle studier ble utført under laboratorieforhold ved bruk av metoder for matematisk eksperimentplanlegging på en universell testmaskin TsDMU-30.
Forfatteren forsvarer resultatene av beregning av de teknologiske og strukturelle parametrene for profilering av flerfasetterte rør ved bruk av dorløs tegning: en metode for å beregne styrken til en formet dyse som tar hensyn til normale belastninger i kanalen; en metode for å beregne teknologiske parametere for prosessen med profilering av flerfasetterte rør ved dorløs tegning; en metode for beregning av teknologiske parametere under samtidig profilering og torsjon under dorløs trekking av skrue tynnveggede flerfasetterte rør; resultater av eksperimentelle studier.
Vitenskapelig nyhet. Mønstrene for endringer i kraftforhold under profilering av flerfasetterte rør ved dorløs tegning er etablert, tatt i betraktning den ikke-lineære loven om herding, anisotropi av egenskaper og den komplekse geometrien til dysekanalen. Problemet med å bestemme spenningstilstanden til en formet dyse under påvirkning av normale belastninger i kanalen er løst. En fullstendig oversikt over likningene av spennings-tøyningstilstanden med samtidig profilering og torsjon av et polyedrisk rør er gitt.
Påliteligheten til forskningsresultatene bekreftes av streng matematisk formulering av problemer, anvendelse analytiske metoder løse problemer, moderne metoder for å utføre eksperimenter og bearbeide eksperimentelle data, reproduserbarhet av eksperimentelle resultater, tilfredsstillende konvergens av beregnede, eksperimentelle data og praksisresultater, samsvar mellom modelleringsresultater med produksjonsteknologi og egenskaper til ferdige polyedriske rør.
Den praktiske verdien av arbeidet er som følger:
1. Moduser for å produsere 10x10x1mm firkantede rør fra høypresisjon D1-legering er foreslått, noe som øker utbyttet med 5%.
2. Dimensjonene til de formede formene er bestemt for å sikre ytelsen.
3. Å kombinere operasjonene med profilering og torsjon reduserer den teknologiske syklusen for produksjon av skruer med mange fasetter.
4. Kalibreringen av den formede dysekanalen for profilering av rektangulære rør 32x18x2mm er forbedret.
Godkjenning av arbeid. Hovedbestemmelsene til avhandlingsarbeidet ble rapportert og diskutert på den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen dedikert til 40-årsjubileet for Samara Metallurgical Plant "Nye retninger for utvikling av produksjon og forbruk av aluminium og dets legeringer" (Samara: SSAU, 2000 ); 11. interuniversitetskonferanse "Matematisk modellering og grenseverdiproblemer", (Samara: SSTU, 2001); den andre internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen "Metalphysics, mechanics of materials and deformation processes" (Samara: SSAU, 2004); XIV Tupo-Levsky-lesninger: internasjonal vitenskapelig konferanse for ungdom (Kazan: KSTU, 2006); IX Royal Readings: internasjonal vitenskapelig ungdomskonferanse (Samara: SSAU, 2007).
Publikasjoner Materialer som gjenspeiler hovedinnholdet i avhandlingen ble publisert i 11 arbeider, inkludert 4 i ledende fagfellevurderte vitenskapelige publikasjoner bestemt av Higher Attestation Commission.
Arbeidets struktur og omfang. Avhandlingen består av hoved symboler, innledning, fem kapitler, litteraturliste og vedlegg. Arbeidet er presentert på 155 sider maskinskrevet tekst, inkludert 74 figurer, 14 tabeller, en litteraturliste med 114 titler og et vedlegg.
Forfatteren uttrykker takknemlighet til ansatte ved Institutt for metallforming for deres hjelp, samt til den vitenskapelige veilederen, professor ved avdelingen, doktor i tekniske vitenskaper. V.R. Kargin for verdifulle kommentarer og praktisk hjelp i arbeidet.
Lignende avhandlinger hovedfag i trykkbehandlingsteknologier og -maskiner, 03/05/05 kode VAK
Forbedring av teknologi og utstyr for produksjon av kapillærrør i rustfritt stål 1984, kandidat for tekniske vitenskaper Trubitsin, Alexander Filippovich
Forbedre teknologien for å tegne sammenstilling av komposittrør med komplekse tverrsnitt med et gitt nivå av gjenværende spenninger 2002, kandidat for tekniske vitenskaper Fedorov, Mikhail Vasilievich
Forbedring av teknologien og designen av dyser for produksjon av sekskantede profiler basert på modellering i "workpiece-tool"-systemet 2012, kandidat for tekniske vitenskaper Malakanov, Sergey Alexandrovich
Studie av modeller av spennings-tøyningstilstanden til metall under rørtrekking og utvikling av en metodikk for å bestemme kraftparametrene for å trekke på en selvjusterende dor 2007, kandidat for tekniske vitenskaper Malevich, Nikolai Alexandrovich
Forbedring av utstyr, verktøy og teknologiske midler for å tegne høykvalitets rettsømsrør 2002, kandidat for tekniske vitenskaper Manokhina, Natalia Grigorievna
Konklusjon på avhandlingen om emnet "Teknologier og maskiner for trykkbehandling", Shokova, Ekaterina Viktorovna
HOVEDRESULTATER OG KONKLUSJONER AV ARBEIDET
1. Fra analyse vitenskapelig og teknisk litteratur følger det at en av de rasjonelle og produktive prosessene for fremstilling av tynnveggede polyedriske rør (firkantet, rektangulært, sekskantet, åttekantet) er prosessen med dorløs tegning.
2. Det er utviklet en matematisk modell av prosessen med å profilere flerfasetterte rør ved dorløs tegning, som gjør det mulig å bestemme kraftforholdene under hensyntagen til den ikke-lineære herdingsloven, anisotropi av egenskapene til rørmaterialet og den komplekse geometrien til dysekanalen. Modellen er implementert i programmeringsmiljøet Delphi 7.0.
3. Ved hjelp av en matematisk modell er den kvantitative påvirkningen av fysiske, teknologiske og strukturelle faktorer på kraftparametrene til prosessen med profilering av flerfasetterte rør ved dorløs tegning etablert.
4. Det er utviklet metoder for å vurdere fyllbarheten av dysehjørner og stramming av kanter ved dorløs trekking av flerfasetterte rør.
5. Det er utviklet en metode for å beregne styrken til formede dyser under hensyntagen til normale belastninger i kanalen, basert på Airy stress-funksjonen, metoden for konform kartlegging og den tredje styrketeorien.
6. En tre-faktor matematisk modell for profilering av firkantede rør ble eksperimentelt konstruert, som gjør det mulig å velge teknologiske parametere som sikrer nøyaktigheten av geometrien til de resulterende rørene.
7. En metode for beregning av teknologiske parametere under samtidig profilering og vridning av mangefasetterte rør ved bruk av dorløs tegning er utviklet og brakt til et ingeniørnivå.
8. Eksperimentelle studier av prosessen med å profilere polyedriske rør ved dorløs tegning viste tilfredsstillende konvergens av resultatene av teoretisk analyse med eksperimentelle data.
Liste over referanser for avhandlingsforskning Kandidat for tekniske vitenskaper Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 USSR, MKI3 V21SZ/02. Verktøy for å tegne tynnveggede formede rør Tekst. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov og andre (USSR). nr. 3413820; applikasjon 31.03.82; publ. 10/07/83, Bulletin. nr. 37. - Zs.
2. A.c. 1132997 USSR, MKI3 V21SZ/00. Komposittform for tegning av polyedriske profiler med et jevnt antall flater Tekst. / I OG. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (USSR). -nr. 3643364/22-02; applikasjon 09.16.83; publ. 01/07/85, Bulletin. nr. 1. -4s.
3. A.c. 1197756 USSR, MKI4V21S37/25. Metode for fremstilling av rektangulære rør Tekst. / P.N. Kalinushkin, V.B. Furmanov og andre (USSR). nr. 3783222; søknad 24.08.84; publ. 15.12.85, Bulletin. nr. 46. - 6s.
4. A.c. 130481 USSR, MKI 7s5. Innretning for å vri ikke-sirkulære profiler ved å tegne Tekst. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev og andre (USSR). nr. 640189; applikasjon 02.10.59; publ. 1960, Bull. nr. 15. -2s.
5. A.c. 1417952 USSR, MKI4V21S37/15. Metode for fremstilling av polyedriske profilrør Tekst. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko og andre (USSR). nr. 4209832; applikasjon 01/09/87; publ. 23.08.88, Bulletin. nr. 31. - 5s.
6. A.c. 1438875 USSR, MKI3 V21S37/15. Metode for fremstilling av rektangulære rør Tekst. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin og andre (USSR). nr. 4252699/27-27; applikasjon 05.28.87; publ. 23.11.88, Bulletin. nr. 43. -4s.
7. A.c. 1438876 USSR, MKI3 V21S37/15. Gjenbruk enhet runde rør i rektangulær tekst. / A.G. Mikhailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin og andre (USSR). nr. 4258624/27-27; applikasjon 06.09.87; publ. 23.11.88, Bulletin. nr. 43. -Zs.
8. A.c. 145522 USSR MKI 7b410. Dyse for tegning av rør Tekst./E.V.
9. Kushch, B.K. Ivanov (USSR).-nr. 741262/22; applikasjon 08/10/61; publ. 1962, Bulletin nr. 6. -Zs.
10. A.c. 1463367 USSR, MKI4 V21S37/15. Metode for fremstilling av polyedriske rør Tekst. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.I. Pavlov og V.A. Belyavin (USSR). nr. 4250068/23-02; applikasjon 13.04.87; publ. 03/07/89, Bulletin. nr. 9. -2s.
11. A.c. 590029 USSR, MKI2V21SZ/00. Dys for tegning av tynnveggede flerfasetterte profiler Tekst. /B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev og andre (USSR). nr. 2317518/22-02; applikasjon 30.01.76; publ. 30.01.78, Bulletin. nr. 4. -Zs.
12. A.c. 604603 USSR, MKI2 V21SZ/00. Die for tegning av rektangulær tråd Tekst. /JI.C. Vatrushin, I.Sh. Berin, A.JI. Chechurin (USSR). -nr. 2379495/22-02; applikasjon 07/05/76; publ. 30.04.78, Bulletin nr. 16. 2 s.
13. A.c. 621418 USSR, MKI2 V21SZ/00. Verktøy for å tegne polyedriske rør med et jevnt antall flater Tekst. / G.A. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Shlosberg (USSR). nr. 2468244/22-02; applikasjon 03.29.77; publ. 30.08.78, Bulletin. nr. 32. -2s.
14. A.c. 667266 USSR, MKI2 V21SZ/02. Voloka tekst. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Bra (USSR). nr. 2575030/22-02; applikasjon 02/01/78; publ. 15.06.79, Bulletin. nr. 22, -4s.
15. A.c. 827208 USSR, MKI3 V21SZ/08. Innretning for å lage profilrør Tekst. / I.A. Lyashenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin og andre (USSR). nr. 2789420/22-02; søknad 29.06.79; publ. 05/07/81, Bulletin. nr. 17. - Zs.
16. A.c. 854488 USSR, MKI3 V21SZ/02. Tegneverktøy Tekst./
17. S.P. Panasenko (USSR). nr. 2841702/22-02; applikasjon 23.11.79; publ. 15.08.81, Bulletin. nr. 30. -2s.
18. A.c. 856605 USSR, MKI3 V21SZ/02. Dies for tegning av profiler Tekst. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov (USSR). nr. 2798564/22-02; applikasjon 19.07.79; publ. 23.08.81, Bulletin. nr. 31. -Zs.
19. A.c. 940965 USSR, MKI3 V21SZ/02. Verktøy for å lage profilflater Tekst. / I.A. Savelyev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (USSR).- nr. 3002612; applikasjon 06.11.80; publ. 07.07.82, Bulletin. nr. 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Utforme et søkeeksperiment optimale forhold Tekst./ Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283 s.
21. Alynevsky, JI.E. Trekkkrefter ved kaldtrekking av rør Tekst./ JI.E. Alshevsky. M.: Metallurgizdat, 1952.-124 s.
22. Amenzade, Yu.A. Teori om elastisitet Tekst./ Yu.A. Amenzade. M.: Høyere skole, 1971.-288s.
23. Argunov, V.N. Kalibrering av formede profiler Tekst./ V.N. Argunov, M.Z. Ermanok. M.: Metallurgi, 1989.-206 s.
24. Aryshensky, Yu.M. Oppnå rasjonell anisotropi i ark Tekst./ Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metallurgi, 1987-141s.
25. Aryshensky, Yu.M. Teori og beregninger av plastisk deformasjon av anisotrope materialer Tekst./ Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov.- M.: Metallurgi, 1990.-304 s.
26. Bisk, M.B. Rasjonell teknologi for produksjon av rørtrekkeverktøy Tekst./ M.B. Bisk-M.: Metallurgi, 1968.-141 s.
27. Vdovin, S.I. Metoder for beregning og design på datamaskin av prosesser for stempling av ark og profilemner Tekst./ S.I. Vdovin - M.: Maskinteknikk, 1988.-160 s.
28. Vorobyov, D.N. Kalibrering av verktøy for tegning av rektangulære rør Tekst./ D.N. Vorobyov D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Teknologi av lette legeringer. -1989. -Nei. -P.36-39.
29. Vydrin, V.N. Produksjon av høypresisjonsformede profiler Tekst./ V.N. Vydrin et al. - M.: Metallurgy, 1977.-184 s.
30. Gromov, N.P. Teori om metallforming Tekst./N.P. Gromov -M.: Metallurgi, 1967.-340 s.
31. Gubkin, S.I. Kritikk eksisterende metoder beregning av driftsspenninger under OMD /S.I. Gubkin // Tekniske metoder for beregning av teknologiske prosesser innen maskinteknikk. -M.: Mashgiz, 1957. S.34-46.
32. Gulyaev, G.I. Bærekraft tverrsnitt rør under reduksjon Tekst./ G.I. Gulyaev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Teori og praksis for rørreduksjon. s. 103-109.
33. Gulyaev, Yu.G. Matematisk modellering av OMD-prosesser Tekst./ Yu.G. Gulyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubinsky. Kiev: Nauk. Dumka, 1986. -240 s.
34. Gulyaev, Yu.G. Øke nøyaktigheten og kvaliteten på rørene Tekst./ Yu.G. Gulyaev, M.Z. Volodarsky, O.I. Lev et al. - M.: Metallurgy, 1992.-238s.
35. Gun, G.Ya. Teoretisk grunnlag for metallforming Tekst. / G.Ya. Fortsett. M.: Metallurgi, 1980. - 456 s.
36. Gun, G.Ya. Plastforming av metaller Tekst./ G.Ya. Gun, P.I. Polukhin, B.A. Prudkovsky. M.: Metallurgi, 1968. -416 s.
37. Danchenko, V.N. Produksjon av profilrør Tekst./ V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergeev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003. -224 s.
39. Dnestrovsky, N.Z. Tegning av ikke-jernholdige metaller Tekst./N.Z. Dnestrovsky. M.: Stat. vitenskapelig-teknisk utg. tent. etter h. og farge. metallurgi, 1954. - 270 s.
40. Dorokhov, A.I. Endring i omkrets ved tegning av formede rør Tekst./ A.I. Dorokhov // Bulletin. vitenskapelig-teknisk VNITI informasjon. M.: Metallurg-izdat, 1959. - nr. 6-7. - S.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Bestemmelse av diameteren til det opprinnelige arbeidsstykket for arborless tegning og rulling av rektangulære, trekantede og sekskantede rør Tekst./ A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Rørproduksjon / VNITI. M., 1969. - Utgave 21. - S. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Aksialspenninger ved trekking av formede rør uten dor Tekst./ A.I. Dorokhov // Tr. UkrNITI. M.: Metallugizdat, 1959. - Utgave 1. - S.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Utsikter for produksjon av kalddeformerte profilrør og baser moderne teknologi deres produksjon Tekst./ A.I. Dorokhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko// Rør av økonomiske typer: M.: Metallurgi, 1982. -S. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Rasjonell kalibrering av valser med flerstandsmøller for produksjon av rektangulære rør Tekst./ A.I. Dorokhov, P.V. Savkin, A.B. Kolpakovsky //Teknisk fremgang i rørproduksjon. M.: Metallurgi, 1965.-S. 186-195.
45. Emelyanenko, P.T. Rørvalsing og rørprofilproduksjon Tekst./ P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496 s.
46. Ermanok, M.Z. Pressepaneler av aluminiumslegeringer. M.: Metallurgi. - 1974. -232 s.
47. Ermanok, M.Z. Bruken av dorløs tegning ved produksjon av 1" rør Tekst. / M.Z. Ermanok. M.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101 s.
48. Ermanok, M.Z. Utvikling av tegneteori Tekst./ M.Z. Ermanok // Ikke-jernholdige metaller. -1986. nr. 9.- s. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Rasjonell teknologi for produksjon av rektangulære aluminiumsrør Tekst./ M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleimenov. // Ikke-jernholdige metaller. 1957. - Nr. 5. - S.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Optimalt forhold mellom deformasjoner ved tegning av rektangulære profiler Tekst / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Ikke-jernholdige metaller. 1981. - Nr. 11. -P.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Tegningskanalprofilens påvirkning på trekkkraften Tekst./Yu.S. Zykov // Nyheter om universiteter. Jernholdig metallurgi. 1993. -№2. - S.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Studie av den kombinerte formen lengdeprofil arbeidsplass dra Tekst./ Yu.S. Zykov // Metallurgi og kokskjemi: Metalltrykkbehandling. - Kiev: Teknologi, 1982. - Utgave 78. s. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Optimale parametere for tegning av rektangulære profiler Tekst./ Yu.S. Zykov // Fargede megallaer. 1994. - Nr. 5. - S.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Optimale parametere for den rektangulære profiltegningsprosessen Tekst./ Yu.S. Zykov // Ikke-jernholdige metaller. 1986. - Nr. 2. - s. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Optimale vinkler tegning av herdende metall Tekst./ Yu.S. Zykov.// Nyheter om universiteter. 4M. 1990. - Nr. 4. - S.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plast. Del en. Elastisk-plastiske deformasjoner Tekst./ A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 s.
57. Kargin, V.R. Analyse av dorløs tegning av tynnveggede rør med motstrekk Tekst./ V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Bulletin of SSAU. Samara: SSAU, 2003. - Nr. 1. - S.82-85.
58. Kargin, V.R. Introduksjon til spesialiteten metallforming
59. Tekst: lærebok/ V.R. Kargin, E.V. Shokova. Samara: SSAU, 2003. - 170 s.
60. Kargin, V.R. Tegning av skruerør Tekst./ V.R. Kargin // Ikke-jernholdige metaller. -1989. nr. 2. - S.102-105.
61. Kargin, V.R. Grunnleggende om ingeniøreksperiment Tekst: lærebok / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SSAU, 2001. - 86 s.
62. Kargin, V.R. Beregning av verktøy for tegning av firkantprofiler og rør Tekst./ V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Nyheter fra Samara Scientific Center ved det russiske vitenskapsakademiet. 2001. - Nr. 2. - T.Z. - S.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Beregning av rørveggfortykkelse ved dorløs tegning Tekst./ V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Innkjøpsproduksjon innen maskinteknikk. 2004. -№1. -S.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Studie av prosessen med å profilere rektangulære rør Tekst./ N.I. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Forskning av prosesser av ikke-jernholdige metaller bearbeiding ved trykk. - M.: Metallurgi, 1974. Utgave. 44. - s. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Kostnadseffektivitetsanalyse på ulike måter produksjon av profilrør med konstant veggtykkelse rundt omkretsen Tekst./ A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Økonomiske typer rør. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. Velge et arbeidsstykke og beregne et verktøy for å tegne rektangulære rør laget av aluminiumslegeringer Tekst./ V.F. Kleimenov, R.I. Muratov, M.I. Ehrlich // Teknologi av lette legeringer.-1979.- Nr. 6.- S.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Tegneverktøy Tekst./ V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Sjevlyakov. -M.: Metallurgi, 1992. -144 s.
68. Kolmogorov, B.JI. Spenninger. Deformasjoner. Destruksjonstekst./ B.JT. Kolmogorov. M.: Metallurgi, 1970. - 229 s.
69. Kolmogorov, B.JI. Teknologiske problemer med å tegne og trykke Tekst: lærebok / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Utgave 10. -81s.
70. Koppenfels, V. Praksis av konforme kartlegginger Tekst. / V. Koppenfels, F. Stahlman. M.: IL, 1963. - 406 s.
71. Koff, Z.A. Kaldrulling av rør Tekst. / BAK. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin et al. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432 s.
72. Krupman, Yu.G. Nåværende tilstand i verdens rørproduksjon Tekst./ Yu.G. Krupman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metallurgi, 1992. -81 s.
73. Levanov, A.N. Kontaktfriksjon i maskintekniske prosesser Tekst. LA.N. Levanov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin et al. M.: Metallurgy, 1976. - 416 s.
74. Levitansky, M.D. Beregning av tekniske og økonomiske standarder for produksjon av rør og profiler fra aluminiumslegeringer på personlige datamaskiner Tekst./ M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Ikke-jernholdige metaller. -19.92. -Nr. 2. -S.10-11.
75. Lysov, M.N. Teori og beregning av prosesser for fremstilling av deler ved bruk av bøyemetoder Tekst./ M.N. Lysov M.: Maskinteknikk, 1966. - 236 s.
76. Muskhelishvili, N.I. Noen grunnleggende problemer i den matematiske elastisitetsteorien Tekst./ N.I. Muskhelishvili. M.: Nauka, 1966. -707 s.
77. Osadchiy, V.Ya. Studie av kraftparametere for rørprofilering i dyser og rullemålere Tekst./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Stål. -1970. -nr 8.-P.732.
78. Osadchiy, V.Ya. Funksjoner ved deformasjon ved fremstilling av profilrør med rektangulære og variable seksjoner Tekst./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Stål. 1970. - Nr. 8. - S.712.
79. Osadchiy, V.Ya. Beregning av spenninger og krefter ved tegning av rør Tekst./
80. V.Ya. Osadchiy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Produksjon av valsede produkter. 2001. - Nr. 10.- S.8-12.
81. Osadchiy, S.I. Stress-belastningstilstand under profilering Tekst./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Nyheter om universiteter. Jernholdig metallurgi. 1984. -№9. -P.66-69.
82. Parshin, B.C. Grunnleggende om systematisk forbedring av prosesser og kaldrørtrekker Tekst./ B.C. Parshin. Krasnoyarsk: Forlag Krasnoyarsk. Universitetet, 1986. - 192 s.
83. Parshin, B.C. Kaldtegning av rør Tekst./ B.C. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Metallurgi, 1979. - 240 s.
84. Perlin, I.L. Tegneteori Tekst./ I.L. Perlin, M.Z. Ermanok. -M.: Metallurgi, 1971.- 448 s.
85. Perlin, P.I. Beholdere for flate ingots Tekst./ P.I. Perlin, L.F. Tolchenova //Sb. tr. VNIImetmash. ONTI VNIIMetmash, 1960. - Nr. 1. -P.136-154.
86. Perlin, P.I. Metode for beregning av beholdere for pressing av en flat barre Tekst./ P.I. Perlin // Bulletin of mechanical engineering 1959. - Nr. 5. - S.57-58.
87. Popov, E.A. Grunnleggende om teorien om platestempling Tekst. / E.A.Popov. -M.: Maskinteknikk, 1977. 278 s.
88. Potapov, I.N. Teori om rørproduksjon Tekst./ I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan et al. M.: Metallurgy, 1991. - 406 s.
89. Ravin, A.N. Formingsverktøy for pressing og tegning av profiler Tekst./ A.N. Ravin, E.Sh. Sukhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Shcherbanyuk. - Minsk: Vitenskap og teknologi, 1988. 232 s.
90. Rachtmeier, R.D. Forskjellsmetoder for å løse grenseverdiproblemer Tekst./ R.D. Rachtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418s!
91. Savin, G.A. Rørtegning Tekst./ G.A. Savin. M.: Metallurgi, 1993.-336 s.
92. Savin, G.N. Spenningsfordeling nær hull Tekst./ G.N.
93. Savin. Kiev: Naukova Dumka, 1968. - 887 s.
94. Segerlind, JI. Anvendelse av FEM Tekst./ JI. Segerlind. M.: Mir, 1977. - 349 s.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Aksisymmetrisk problemstilling av teorien om plastisk strømning under kompresjon, ekspansjon og trekking av rør Tekst. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Gun // Nyheter om universiteter. Jernmetallurgi. 1961. - Nr. 1. - S. 87.
96. Storozhev, M.V. Teori om metallforming Tekst./ M.V. Storozhev, E.A. Popov. M.: Maskinteknikk, 1977. -432 s.
97. Timosjenko, S.P. Materialets styrke Tekst./S.P. Timosjenko - M.: Nauka, 1965. T. 1,2.-480 s.
98. Timosjenko, S.P. Stabilitet av elastiske systemer Tekst./S.P. Tymosjenko. M.: GITTL, 1955. - 568 s.
99. Trusov, P.V. Studie av prosessen med profilering av rillede rør Tekst./ P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Kron//Metallforming. -Sverdlovsk, 1981. Nr. 8. - S.69-73.
100. Hooken, V. Klargjøring av rør for tegning, tegningsmetoder og utstyr brukt i tegning Tekst / V. Hooken // Rørproduksjon. Düsseldorf, 1975. Trans. med ham. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286 s.
101. Shevakin, Yu.F. Datamaskiner i rørproduksjon Tekst./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metallurgi, 1972. -240 s.
102. Shevakin, Yu.F. Kalibrering av verktøy for tegning av rektangulære rør Tekst./ Yu.F. Shevakin, N.I. Kasatkin // Forskning på trykkbehandlingsprosesser av ikke-jernholdige metaller. -M.: Metallurgi, 1971. Utgave. nr. 34. - S.140-145.
103. Shevakin, Yu.F. Rørproduksjon Tekst./ Yu.F. Shevakin, A.Z. Gleiberg. M.: Metallurgi, 1968. - 440 s.
104. Shevakin, Yu.F. Produksjon av rør fra ikke-jernholdige metaller Tekst./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seydaliev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355 s.
105. Shevakin, Yu.F., Rytikov A.M. Øke effektiviteten ved produksjon av rør fra ikke-jernholdige metaller Tekst./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metallurgi, 1968.-240 s.
106. Shokova, E.V. Kalibrering av verktøy for tegning av rektangulære rør Tekst./ E.V. Shokova // XIV Tupolev-avlesninger: International Youth Scientific Conference, Kazan State University. tech. univ. Kazan, 2007. - Bind 1. - S. 102103.
107. Shurupov, A.K., Freyberg M.A. Produksjon av rør med økonomiske profiler Tekst./A.K. Shurupov, M.A. Freiberg - Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296 s.
108. Yakovlev, V.V. Tegning av rektangulære rør økt nøyaktighet Tekst./ V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin og andre //Stål.-1981.-No.6-P.58.
109. Yakovlev, V.V. Kontaktspenninger under dorløs rørtrekking. Tekst./ V.V. Yakovlev, V.V. Ostryakov // Samling: Produksjon av sømløse rør. -M.: Metallurgi, 1975. -Nr. 3. -P.108-112.
110. Yakovlev, V.V., Tegning av rektangulære rør på en bevegelig dor Tekst./ V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985. - 6 s. - Avd. i Chermetinformation 13.05.1985, nr. 2847.
111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., "Blech Rohre Profile". 1985. -№32. -C.508-509.
Vær oppmerksom på at de vitenskapelige tekstene som er presentert ovenfor kun er publisert for informasjonsformål og ble innhentet gjennom original avhandlings tekstgjenkjenning (OCR). Derfor kan de inneholde feil knyttet til ufullkomne gjenkjennelsesalgoritmer. Det er ingen slike feil i PDF-filene til avhandlinger og sammendrag som vi leverer.
hvor p er nummeret på den gjeldende iterasjonen; vt er den totale hastigheten på metall som glir langs overflaten av verktøyet; vn er normal hastighet for metallbevegelse; wn er normal hastighet på verktøyet; st - friksjonsspenning;
- Strømningsspenning som funksjon av parametrene til det deformerte metallet på et gitt punkt; - Middels spenning; - Tøyningshastighetsintensitet; x0 - hastighet av deformasjon av all-round kompresjon; Kt - strafffaktor for hastigheten på metall som glir langs verktøyet (spesifisert av iterasjonsmetoden) Kn - strafffaktor for metallinntrengning i verktøyet; m er den betingede viskositeten til metallet, spesifisert ved bruk av metoden for hydrodynamiske tilnærminger; - Spenning eller støttestress under rulling; Fn er tverrsnittsarealet til enden av røret som spenning eller støtte påføres.
Beregningen av deformasjonshastighetsregimet inkluderer fordelingen av deformasjonstilstanden over stativene langs diameteren, den nødvendige verdien av koeffisienten for plastisk spenning i henhold til tilstanden Ztotal, beregningen av strekkingskoeffisientene, rullediametre og rotasjonshastigheten til hoveddrivmotorene, tatt i betraktning funksjonene til designen.
For de første stativene til møllen, inkludert det første stativet som ruller, og for de siste, plassert etter det siste stativet som ruller, er plastspenningskoeffisienten i dem Zav.i mindre enn den nødvendige Ztotal. På grunn av denne fordelingen av plastiske strekkkoeffisienter over alle møllestander er den beregnede veggtykkelsen ved utgangen større enn nødvendig langs reduksjonsruten. For å kompensere for den utilstrekkelige trekkkapasiteten til rullene til stativene plassert i det første og etter de siste stativene som rulles, er det nødvendig å bruke en iterativ beregning for å finne en slik verdi av Ztot at den beregnede og spesifiserte veggtykkelsen ved utgangen fra staten er de samme. Jo større verdien av den nødvendige totale plastiske spenningskoeffisienten for tilstanden Ztotal, desto større er feilen i dens bestemmelse uten iterativ beregning.
Etter at iterative beregninger har beregnet koeffisientene for fremre og bakre plastspenning, tykkelsen på rørveggen ved innløpet og utløpet av deformasjonscellene langs stativene til reduksjonsmøllen, bestemmer vi til slutt plasseringen av første og siste stativ som er rullet.
Selvfølgelig bestemmes rullediameteren gjennom den sentrale vinkelen qk.p. mellom den vertikale symmetriaksen til rullesporet og en linje trukket fra midten av rullen, som sammenfaller med rulleaksen til et punkt på overflaten av sporet der den nøytrale linjen til deformasjonssonen er plassert på overflaten, konvensjonelt plassert parallelt med rulleaksen. Verdien av vinkelen qk.p., først og fremst avhenger av verdien av den bakre koeffisienten Zrear. og Zper foran. spenning, samt koeffisient
hetter.
Bestemmelse av valset diameter ved vinkelen qk.p. vanligvis utført for et kaliber, har formen av en sirkel med et senter i rulleaksen og en diameter lik gjennomsnittsdiameteren til kaliberet Dav.
De største feilene ved å bestemme verdien av rullediameteren uten å ta hensyn til de faktiske geometriske dimensjonene til kaliberet vil være for tilfellet når rulleforholdene bestemmer dens posisjon enten i bunnen eller ved flensen av kaliberet. Jo mer den faktiske formen på kaliberet avviker fra sirkelen som er akseptert i beregningene, jo mer signifikant vil denne feilen være.
Maksimalt mulig område for endring i den faktiske verdien av diameteren, rullen av kaliberet representerer innsnittet av rullestrømmen. Hvordan stor kvantitet ruller danner et kaliber, jo større vil den relative feilen være ved å bestemme rullediameteren uten å ta hensyn til de faktiske geometriske dimensjonene til kaliberet.
Med økende delvis kompresjon av rørdiameteren i kaliberet, øker forskjellen i form fra rund. Så, med en økning i kompresjonen av rørdiameteren fra 1 til 10%, øker den relative feilen ved å bestemme verdien av den valsede diameteren uten å ta hensyn til de faktiske geometriske dimensjonene til kaliberet fra 0,7 til 6,3% for en to- rull, 7,1% for en tre-rull og 7,4% for for chotirhovalkovy "rullende" stativ når, i henhold til kinematiske forhold for rulling, er diameteren plassert langs bunnen av kaliberet.
Samtidig økning i samme
Reduksjon utføres etter ytterligere oppvarming (eller forvarming) av rørene til 850-1100 °C ved å valse dem på multi-stand kontinuerlige møller (med antall stands opptil 24) uten bruk av et internt verktøy (dor). Avhengig av det vedtatte operativsystemet, kan denne prosessen skje med en økning i veggtykkelse eller med dens reduksjon. I det første tilfellet utføres rulling uten spenning (eller med svært liten spenning); og i den andre - med stor spenning. Det andre tilfellet, som et mer progressivt, har blitt utbredt det siste tiåret, siden det muliggjør betydelig større reduksjon, og en reduksjon i veggtykkelse utvider samtidig utvalget av valsede rør med mer økonomiske - tynnveggede rør .
Muligheten for å tynne veggen under reduksjon gjør det mulig å produsere rør med litt større veggtykkelse (noen ganger med 20-30%) på hovedrørsvalseenheten. Dette øker enhetens ytelse betydelig.
Samtidig har i mange tilfeller det eldre driftsprinsippet – fri reduksjon uten strekk – beholdt sin betydning. Dette gjelder hovedsakelig tilfeller av reduksjon av relativt tykkveggede rør, når det selv ved høye strekk blir vanskelig å redusere veggtykkelsen merkbart. Det skal bemerkes at mange rørvalseverk har reduksjonsverk som er konstruert for frivalsing. Disse landene er fortsatt lang tid vil bli utnyttet og derfor vil spenningsløs reduksjon bli mye brukt.
La oss vurdere hvordan tykkelsen på rørveggen endres under fri reduksjon, når det ikke er noen aksiale strekk eller støttekrefter, og spenningstilstandsmønsteret er preget av trykkspenninger. V.JI. Kolmogorov og A. Z. Gleiberg, basert på det faktum at den faktiske endringen i veggen tilsvarer minimumsarbeidet med deformasjon, og ved å bruke prinsippet om mulige forskyvninger, ga en teoretisk definisjon av endringen i veggtykkelse under reduksjon. I dette tilfellet ble det antatt at ujevnheten* i deformasjonen ikke påvirker endringen i veggtykkelse i vesentlig grad, og det ble ikke tatt hensyn til ytre friksjonskrefter, siden de er betydelig mindre enn den indre motstanden. Figur 89 viser kurver for endringer i veggtykkelse fra initial SQ til en gitt S for lavstyrkende stål avhengig av graden av reduksjon fra initial diameter DT0 TIL endelig DT (forhold DT/DTO) og geometrisk faktor - tynnhet på rørene (forhold S0/DT0).
Ved lave reduksjonsgrader er motstanden mot langsgående utstrømning større enn motstanden mot innover, som forårsaker fortykkelse av veggen. Med økende deformasjon øker intensiteten av veggtykkelse. Men samtidig øker motstanden mot å strømme inn i røret. Ved en viss reduksjon når veggfortykkelsen sitt maksimum, og en påfølgende økning i reduksjonsgraden fører til en mer intens økning i motstanden mot innoverstrømning, og som et resultat begynner fortykkelsen å avta.
I mellomtiden er vanligvis bare veggtykkelsen til det ferdige reduserte røret kjent, og ved bruk av disse kurvene er det nødvendig å stille inn ønsket verdi, dvs. bruke metoden for suksessiv tilnærming.
Arten av endringen i veggtykkelse endres dramatisk hvis prosessen utføres under spenning. Som allerede angitt, er tilstedeværelsen og størrelsen av aksiale spenninger preget av høyhastighetsdeformasjonsforhold på en kontinuerlig mølle, hvis indikator er den kinematiske spenningskoeffisienten.
Ved reduksjon med spenning skiller betingelsene for deformasjon av endene av rørene seg fra betingelsene for deformasjon av midten av røret, når rulleprosessen allerede har stabilisert seg. Under prosessen med å fylle møllen eller når røret forlater møllen, oppfatter endene av røret bare en del av spenningen, og rulling, for eksempel i det første stativet til røret kommer inn i det andre stativet, skjer uten spenning i det hele tatt. . Som et resultat blir endene av rørene alltid tykkere, noe som er en ulempe ved spenningsreduksjonsprosessen.
Mengden trim kan være litt mindre enn lengden på den fortykkede enden på grunn av bruken av en plusstoleranse for veggtykkelse. Tilstedeværelsen av fortykkede ender påvirker i betydelig grad økonomien i reduksjonsprosessen, siden disse endene er gjenstand for trimming og er en senket produksjonskostnad. I denne forbindelse brukes strekkrullingsprosessen bare hvis det etter reduksjon oppnås rør med en lengde på mer enn 40-50 m, når de relative trimtapene reduseres til nivået som er karakteristisk for enhver annen rullemetode.
Metodene ovenfor for å beregne endringer i stingtykkelse gjør det mulig til slutt å bestemme forlengelseskoeffisienten både for tilfellet med fri reduksjon og for tilfellet med rulling med strekk.
Med en kompresjon på 8-10 % og en plastisk spenningskoeffisient på 0,7-0,75 er glideverdien karakterisert ved en koeffisient ix = 0,83-0,88.
Ut fra en betraktning av formlene (166 og 167) er det lett å se hvor nøyaktig hastighetsparametrene må observeres i hvert stativ for at rullingen skal forløpe i henhold til designregimet.
Gruppedriften av valser i reduksjonsmøller av gammel design har et konstant forhold mellom antall rotasjoner av rullene i alle stativer, som bare i det spesielle tilfellet for rør av samme størrelse kan tilsvare frivalsingsmodusen. Reduksjon av rør av alle andre størrelser vil skje med andre hetter, derfor vil ikke frirullingsmodusen opprettholdes. I praksis foregår prosessen i slike fabrikker alltid med liten spenning. Individuell kjøring av rullene på hvert stativ med finjustering av hastigheten lar deg lage forskjellige spenningsmodi, inkludert frirullingsmodus.
Siden de fremre og bakre spenningene skaper momenter rettet i forskjellige retninger, kan det totale rotasjonsmomentet til rullene i hvert stativ øke eller redusere avhengig av forholdet mellom de fremre og bakre strekkreftene.
I denne forbindelse er forholdene der de første og siste 2-3 tribunene er plassert ikke de samme. Hvis rullemomentet i de første stativene, når røret passerer gjennom påfølgende stativer, avtar på grunn av spenning, bør rullemomentet i de siste stativene tvert imot være høyere, siden disse stativene hovedsakelig opplever bakre spenning. Og bare på midten, på grunn av de nære verdiene for spenningen foran og bak, avviker rullemomentet i stabil tilstand lite fra det beregnede. Når du utfører en styrkeberegning av drivenhetene til en mølle som opererer med strekk, er det nødvendig å huske på at rullemomentet øker kort, men veldig kraftig i løpet av perioden når røret fanges opp av rullene, noe som forklares med den store forskjell i hastigheter på røret og rullene. Den resulterende toppbelastningen, noen ganger flere ganger høyere enn den etablerte belastningen (spesielt ved reduksjon med høy spenning), kan forårsake sammenbrudd i drivmekanismen. Derfor, ved beregning, tas denne topplasten i betraktning ved å innføre en passende koeffisient, tatt lik 2-3.
