Reaksjonsbetong. Fremgangsmåte for fremstilling av en selvkomprimerende, spesielt høyfast reaksjonspulverfiberarmert betongblanding med meget høye flytegenskaper og en fremgangsmåte for fremstilling av betongprodukter fra den resulterende blandingen
15.08.2018 10:17
Byggematerialer er representert ikke bare av vanlige og velkjente løsninger, det er en spesiell kategori betongprodukter: utsmykkede søyler og gitter, gjennombruddsgjerder og svært kunstnerisk kledning, små arkitektoniske former og bygningsfasader. Det er vanskelig å forestille seg at alt det ovennevnte er laget av selvkomprimerende reaktiv pulverbetong. Jeg vil gjerne dvele mer ved det.
Det er ganske enkelt å uavhengig tilberede en selvkomprimerende reaksjonspulverfiberarmert betongblanding. Hovedideen er å sekvensielt introdusere komponenter inntil en sammensetning med nødvendig fluiditet er oppnådd.
Produksjon av selvkomprimerende reaksjonspulverblanding
- Først av alt, må du forberede mikseren, og deretter legge til ren og hyperplastiserende til den suksessivt.
- Deretter tilsettes sementpulver, steinmel og mikrosilika. Komponentene blandes grundig i opptil 3 minutter.
- På neste trinn tilsettes fiber og sand. De blandes i de neste 3 minuttene.
Det indre området av formen er forbehandlet med vann, deretter er den fylt med en selvkomprimerende reaksjonspulverblanding, og deretter dekkes formen med et spesielt brett. Den resulterende sammensetningen utmerker seg ved eksepsjonelt høye styrkeegenskaper, egenskaper og optimal fluiditet. Dette Den beste avgjørelsen for fremstilling av gjennombrutte og dekorative produkter (se tabellen nedenfor).
Den aktuelle oppfinnelsen har blitt utbredt i industriell konstruksjon. Materialet ble brukt til å produsere betongprodukter av høy kvalitet:
- tynne belegningsplater;
- søyler;
- svært kunstneriske rister og gjerder;
- små arkitektoniske former;
- dekorative løsninger.
Deretter tilføres ca. 50 % av herdende vann, og blandingen blandes grundig. Etter dette tilsettes det gjenværende vannet og komponentene blandes til slutt til en homogen konsistens oppnås. De oppførte trinnene fullføres innen 1 minutt. Den ferdige sammensetningen holdes under forhold med høy luftfuktighet (ca. 100%), ved en temperatur på 20 grader.
Ulemper med selvkomprimerende reaksjonspulversementer
Hovedulempen med metoden diskutert ovenfor er den høye kostnaden og den tekniske kompleksiteten ved samtidig sliping av superplastisatorer og bindemiddelkomponenter. Ikke glem at denne metoden ikke lar deg lage løsninger med estetisk attraktive openwork-elementer.
For selvstendig å forberede selvkomprimerende betong, må du følge følgende proporsjoner:
- fra 50 til 200 timer med sand basert på kalsinert bauxitt (fraksjonsstørrelse kan variere fra 1 til 10 mm);
- 100 timer sement;
- fra 5 til 25 timer med hvit sot eller knust kalsiumkarbonat;
- fra 10 til 30 timer med vann;
- fra 15 til 20 timer med fibre;
- fra 1 til 10 timer mykner;
- 1-10 timer med antiskummiddel.
Den største ulempen med den aktuelle betongen er bruken av sand basert på kalsinert bauxitt, hvor kostnadene er svært høye. I de fleste tilfeller brukes de til å produsere aluminium. I 90 % av tilfellene produseres overskytende mengder sementblanding, som er full av overforbruk av dyre ingredienser.
Spørsmål om kostnad selvkomprimerende reaksjonspulverfiberarmert betong
Mange utviklere er skeptiske til selvkomprimerende reaksjonspulverfiberarmert betong på grunn av deres høye kostnader. Men økonomiske investeringer lønner seg hvis du tar hensyn til andre positive egenskaper og materialegenskaper: økt levetid ferdige produkter, redusere transportkostnadene. Det er ekstremt problematisk å kjøpe RPB på det innenlandske byggevaremarkedet på grunn av nominell etterspørsel.
På den russiske føderasjonens territorium forblir gjenstander bygget ved hjelp av RPB-teknologi dårlig studert på grunn av deres hemmelighold. De brukes ekstremt sjelden i industriell og sivil konstruksjon. Pulverbetong brukes til fremstilling av slitesterke benkeplater, kunststein og selvnivellerende gulv.
Dette er et avansert konsept for ekstrem konsentrasjon av sementsystemer med fint pulver fra bergarter av sedimentær, magmatisk og metamorf opprinnelse, selektiv for nivåer av høy vannreduksjon til SP. De viktigste resultatene oppnådd i disse arbeidene er muligheten for en 5-15 ganger reduksjon i vannforbruket i dispersjoner samtidig som gravitasjonsspredningsevnen opprettholdes. Det er vist at ved å kombinere reologisk aktive pulvere med sement er det mulig å forsterke effekten av SP og oppnå støpegods med høy tetthet.
Det er disse prinsippene som implementeres i reaksjonspulverbetong med en økning i tetthet og styrke (Reaktionspulverbetong - RPB eller Reactive Powder Concrete - RPC [se Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Ny type sement: struktur av sementstein . // Byggematerialer. - 1994. - Nr. 115]). Et annet resultat er en økning i den reduserende effekten av SP med økende spredning av pulver [se. Kalashnikov V. I. Grunnleggende om plastisering av mineraldispergerte systemer for produksjon byggematerialer: Avhandling i form av en vitenskapelig rapport for graden doktor i naturvitenskap. tech. Sci. - Voronezh, 1996].
Det brukes også i pulverisert finbetong ved å øke andelen av fine bestanddeler ved å tilsette silika-røyk til sementen. Det som er nytt i teorien og praksisen til pulverbetong er bruk av finsand på en brøkdel på 0,1-0,5 mm, som gjorde betongen finkornet i motsetning til vanlig sand på sand på en brøkdel på 0-5 mm. Vår beregning av den gjennomsnittlige spesifikke overflaten til den spredte delen av pulverbetong (sammensetning: sement - 700 kg; fin sand fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basaltmel Ssp = 380 m 2 / kg - 350 kg, mikrosilika Svd = 3200 m 2 /kg - 140 kg) med sitt innhold på 49% av den totale blandingen med finkornet sandfraksjon 0,125-0,5 mm viser at med MK dispersjon Smk = 3000m 2 /kg, er gjennomsnittlig overflate av pulverdelen Svd = 1060m 2 /kg, og med Smk = 2000 m 2 /kg - Svd = 785 m 2 /kg. Det er fra slike fint dispergerte komponenter at det lages finkornede reaksjonspulverbetonger, der den volumetriske konsentrasjonen av den faste fasen uten sand når 58-64%, og med sand - 76-77% og er litt dårligere enn konsentrasjonen av den faste fasen i superplastisert tungbetong (Cv = 0, 80-0,85). I pukkbetong er imidlertid den volumetriske konsentrasjonen av fast fase minus pukk og sand mye lavere, noe som bestemmer den høye tettheten til den dispergerte matrisen.
Høy styrke sikres ved tilstedeværelsen av ikke bare mikrosilika eller dehydrert kaolin, men også av reaktivt pulver fra malt stein. I følge litteraturen introduseres hovedsakelig flyveaske, baltisk, kalksteins- eller kvartsmel. Store muligheter innen produksjon av reaktiv pulverbetong åpnet seg i USSR og Russland i forbindelse med utvikling og forskning av komposittbindemidler med lavt vannbehov av Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Det er bevist at å erstatte sement i prosessen med å male VNV med karbonat, granitt, kvartsmel opp til 50 % øker den vannreduserende effekten betydelig. W/T-forholdet, som sikrer gravitasjonsspredningsevnen til knust steinbetong, reduseres til 13-15% sammenlignet med den vanlige introduksjonen av SP, styrken til betong på en slik VNV-50 når 90-100 MPa. I hovedsak kan moderne pulverbetong oppnås basert på VNV, mikrosilika, fin sand og dispergert armering.
Dispergert-armert pulverbetong er svært effektivt ikke bare for bærende konstruksjoner med kombinert armering med spennarmering, men også for produksjon av svært tynnveggede, inkludert romlige arkitektoniske deler.
I følge de siste dataene er tekstilforsterkning av strukturer mulig. Det var utviklingen av tekstilfiberproduksjon av (stoff) volumetriske rammer fra høyfast polymer og alkalibestandige tråder i utviklede fremmede land som motiverte utviklingen, for mer enn 10 år siden i Frankrike og Canada, av reaksjonspulverbetong med SP uten store tilslag med spesielt fin kvarts tilslag, fylt med steinpulver og mikrosilika. Betongblandinger laget av slike finkornede blandinger sprer seg under påvirkning av sin egen vekt, og fyller fullstendig den tette maskestrukturen til den vevde rammen og alle filigranformede skjøter.
«Høy» reologi av pulveriserte betongblandinger (PBC) gir en flytegrense på ?0 = 5-15 Pa med et vanninnhold på 10-12 % av massen av tørre komponenter, dvs. bare 5-10 ganger høyere enn i oljemaling. Med denne?0, for å bestemme den, kan du bruke den minihydrometriske metoden, som vi utviklet i 1995. Den lave flytegrensen sikres av den optimale tykkelsen på det reologiske matriselaget. Fra en vurdering av den topologiske strukturen til PBS, bestemmes den gjennomsnittlige tykkelsen av laget X av formelen:
hvor er den gjennomsnittlige diameteren til sandpartikler; - volumkonsentrasjon.
For sammensetningen gitt nedenfor ved W/T = 0,103, vil tykkelsen på mellomlaget være 0,056 mm. De Larrard og Sedran fant at for finere sand (d = 0,125-0,4 mm) varierer tykkelsen fra 48 til 88 µm.
Økning av partikkelmellomlaget reduserer viskositeten og den ultimate skjærspenningen og øker flyten. Fluiditeten kan øke ved å tilsette vann og introdusere SP. I generelt syn påvirkningen av vann og SP på endringer i viskositet, endelig skjærspenning og fluiditet er tvetydig (fig. 1).
KAPITTEL 1 MODERNE KONSEPT OG GRUNNLEGGENDE
PRINSIPPER FOR Å FÅ HØYKVALITET PULVERBETONG.
1.1 Utenlandsk og innenlandsk erfaring med bruk av høykvalitets betong og fiberarmert betong.
1.2 Betongs flerkomponentkarakter som en faktor for å sikre funksjonelle egenskaper.
1.3 Motivasjon for fremveksten av høyfast og spesielt høyfast reaksjonspulverbetong og fiberarmert betong.
1.4 Høy reaktivitet av dispergert pulver er grunnlaget for produksjon av høykvalitets betong.
KONKLUSJONER FOR KAPITTEL 1.
KAPITTEL 2 STARTMATERIALER, FORSKNINGSMETODER,
ENHETER OG UTSTYR.
2.1 Kjennetegn på råvarer.
2.2 Forskningsmetoder, instrumenter og utstyr.
2.2.1 Teknologi for fremstilling av råvarer og vurdering av deres reaksjonsaktivitet.
2.2.2 Teknologi for produksjon av pulverbetongblandinger og -materialer
Resultatene av testene deres.
2.2.3 Forskningsmetoder. Instrumenter og utstyr.
KAPITTEL 3 TOPOLOGI FOR DISPERSE SYSTEMER, DISPERSE
ARMERT PULVERBETONG OG
MEKANISMEN FOR DERES HERDNING.
3.1 Topologi av komposittbindemidler og deres herdemekanisme.
3.1.1 Strukturell og topologisk analyse av komposittbindemidler. 59 R 3.1.2 Mekanismen for hydrering og herding av komposittbindemidler - som et resultat av sammensetningenes strukturelle topologi.
3.1.3 Topologi av dispergert armert finkornet betong.
KONKLUSJONER FOR KAPITTEL 3.
KAPITTEL 4 REOLOGISK TILSTAND AV SUPERPLASTIFISEREDE DISPERGERTE SYSTEMER, PULVERBETONGBLANDINGER OG METODOLOGI FOR EVALUERING.
4.1 Utvikling av en metodikk for å vurdere den endelige skjærspenningen og fluiditeten til dispergerte systemer og finkornede pulverbetongblandinger.
4.2 Eksperimentell bestemmelse av de reologiske egenskapene til dispergerte systemer og finkornede pulverblandinger.
KONKLUSJONER FOR KAPITTEL 4.
KAPITTEL 5 VURDERING AV BERGARTS REAKTIVE AKTIVITET OG STUDIE AV REAKTIVE PULVERBLANDINGER OG BETONG.
5.1 Reaksjonsaktivitet av bergarter blandet med sement.-■.
5.2 Prinsipper for valg av sammensetning av pulverdispergert armert betong, under hensyntagen til kravene til materialer.
5.3 Oppskrift på finkornet pulverspredt armert betong.
5.4 Klargjøring av betongblanding.
5.5 Påvirkning av sammensetningene av pulverbetongblandinger på deres egenskaper og styrke under aksial kompresjon.
5.5.1 Påvirkning av typen supermyknere på betongblandingens spredbarhet og betongens styrke.
5.5.2 Effekt av supermyknerdosering.
5.5.3 Effekt av dosering av mikrosilika.
5.5.4 Påvirkning av andelen basalt og sand på styrken.
KONKLUSJONER FOR KAPITTEL 5.
KAPITTEL 6 FYSISKE OG TEKNISKE EGENSKAPER TIL BETONG OG DERES
TEKNISK OG ØKONOMISK VURDERING.
6.1 Kinetiske trekk ved dannelsen av styrke til RPB og fibro-RPB.
6.2 Deformative egenskaper til fibro-RPB.
6.3 Volumetriske endringer i pulverbetong.
6.4 Vannabsorpsjon av dispergert armert pulverbetong.
6.5 Teknisk og økonomisk vurdering og produksjonsimplementering av RPB.
Anbefalt liste over avhandlinger
Sammensetning, topologisk struktur og reoteknologiske egenskaper til reologiske matriser for produksjon av ny generasjons betong 2011, kandidat for tekniske vitenskaper Ananyev, Sergey Viktorovich
Dampet sandbetong av en ny generasjon med reaksjonspulverbindemiddel 2013, kandidat for tekniske vitenskaper Valiev, Damir Maratovich
Høyfast finkornet basaltfiberarmert betong 2009, kandidat for tekniske vitenskaper Borovskikh, Igor Viktorovich
Pulveraktivert høyfast sandbetong og fiberarmert betong med lavt spesifikt sementforbruk per styrkeenhet 2012, kandidat for tekniske vitenskaper Volodin, Vladimir Mikhailovich
Pulveraktivert høyfast betong og fiberarmert betong med lavt spesifikt sementforbruk per styrkeenhet 2011, kandidat for tekniske vitenskaper Khvastunov, Alexey Viktorovich
Introduksjon av avhandlingen (del av abstraktet) om emnet "Finkornet reaksjonspulver dispergert-armert betong ved bruk av bergarter"
Temaets relevans. Hvert år i verdenspraksisen for betong- og armertbetongproduksjon øker produksjonen av høykvalitets, høy og spesielt høystyrkebetong raskt, og denne fremgangen har blitt en objektiv realitet på grunn av betydelige besparelser i material- og energiressurser.
Med en betydelig økning i trykkfastheten til betong, reduseres uunngåelig sprekkmotstand og risikoen for sprø svikt i strukturer øker. Dispergert armering av betong med fiber eliminerer disse negative egenskapene, noe som gjør det mulig å produsere betong av klasser høyere enn 80-100 med en styrke på 150-200 MPa, som har en ny kvalitet - en viskøs ødeleggelsesnatur.
Analyse vitenskapelige arbeider innen dispergert armert betong og deres produksjon i innenlandsk praksis viser at hovedorienteringen ikke forfølger målet om å bruke høyfaste matriser i slik betong. Klassen av dispergert armert betong når det gjelder trykkfasthet forblir ekstremt lav og er begrenset til B30-B50. Dette tillater ikke god adhesjon av fiberen til matrisen eller full bruk av stålfiber selv med lav strekkfasthet. Dessuten, i teorien, utvikles og i praksis produseres betongprodukter med løst lagde fibre med en volumetrisk forsterkningsgrad på 5-9 %; de blir sølt under påvirkning av vibrasjon med uplastiserte "fettete" høykrympende sement-sandmørtler av sammensetningen: sement-sand -1:0,4+1:2,0 ved W/C = 0,4, noe som er ekstremt sløsende og gjentar nivået arbeid i 1974 Betydelige vitenskapelige prestasjoner innen å lage superplastisert VNV, mikrodispergerte blandinger med mikrosilika, med reaktive pulvere fra høyfaste bergarter, har gjort det mulig å øke den vannreduserende effekten til 60 % ved bruk av superplastiserende midler med oligomer sammensetning og hyperplastiserende midler av polymersammensetning. Disse prestasjonene ble ikke grunnlaget for å lage høyfast armert betong eller finkornet pulverbetong fra støpte selvkomprimerende blandinger. I mellomtiden utvikler avanserte land aktivt nye generasjoner av reaksjonspulverbetong, forsterket med spredte fibre, vevde rene volumetriske finmaskede rammer, deres kombinasjon med stang eller stang med spredt armering.
Alt dette bestemmer relevansen av å lage høyfast finkornet reaksjonspulver, dispergert-armert betongkvaliteter 1000-1500, som er svært økonomiske ikke bare ved konstruksjon av kritiske unike bygninger og strukturer, men også for generelle produkter og strukturer.
Avhandlingsarbeidet ble utført i samsvar med programmene til Institutt for byggematerialer og strukturer ved det tekniske universitetet i München (Tyskland) og initiativarbeidet til Institutt for TBKiV PSUAS og det vitenskapelige og tekniske programmet til Kunnskapsdepartementet. Russland " Vitenskapelig forskning Videregående skole i prioriterte områder innen realfag og teknologi" i delprogrammet "Arkitektur og konstruksjon" 2000-2004.
Hensikt og mål med studien. Hensikten med avhandlingsarbeidet er å utvikle sammensetninger av høyfast finkornet reaksjonspulverbetong, inkludert dispergert armert betong, ved bruk av knust bergarter.
For å nå dette målet var det nødvendig å løse et sett med følgende oppgaver:
Å identifisere den teoretiske bakgrunnen og motivasjonen for å lage flerkomponent finkornet pulverbetong med en veldig tett, høyfast matrise, oppnådd ved støping med ultralavt vanninnhold, som sikrer produksjon av betong med en viskøs natur under destruksjon og høy strekkstyrke ved bøying;
For å identifisere den strukturelle topologien til komposittbindemidler og dispergert-armerte finkornede komposisjoner, for å oppnå matematiske modeller av deres struktur for å estimere avstandene mellom grove fyllstoffpartikler og mellom de geometriske sentrene til forsterkende fibre;
Utvikle en metodikk for å vurdere de reologiske egenskapene til vann-dispergerte systemer, finkornet pulver dispergert-forsterkede sammensetninger; undersøke deres reologiske egenskaper;
Identifiser herdemekanismen til blandede bindemidler, studer prosessene for strukturdannelse;
Etablere den nødvendige fluiditeten til flerkomponent finkornet pulverbetongblandinger, og sikre fylling av former med en blanding med lav viskositet og ultralav flytestyrke;
For å optimalisere sammensetningene av finkornede dispergerte armerte betongblandinger med fiber d = 0,1 mm og / = 6 mm med et minimumsinnhold som er tilstrekkelig til å øke betongens strekkfasthet, forberedelsesteknologi og etablere innflytelsen av formuleringen på fluiditet, tetthet , luftinnhold, styrke og andre fysiske og tekniske egenskaper til betong.
Vitenskapelig nyhet av verket.
1. Muligheten for å produsere høyfast finkornet sementpulverbetong, inkludert dispergert armert betong, laget av betongblandinger uten pukk med fine fraksjoner av kvartssand, med reaktivt bergpulver og mikrosilika, med en betydelig økning av effektiviteten til superplastiserende midler inntil vanninnholdet i den støpte selvkomprimerende blandingen er opptil 10-11 % (tilsvarende en halvtørr blanding for pressing uten SP) etter vekt av de tørre komponentene.
2. Det teoretiske grunnlaget for metoder for å bestemme flytegrensen til superplastiserte væskedispergerte systemer er utviklet og det er foreslått metoder for å vurdere spredbarheten til pulverbetongblandinger med fri spredning og blokkert av nettinggjerde.
3. Den topologiske strukturen til komposittbindemidler og pulverbetong, inkludert dispergerte armerte, er avdekket. Matematiske modeller av strukturen deres ble oppnådd, som bestemmer avstandene mellom grove partikler og mellom de geometriske sentrene av fibre i betongkroppen.
4. Den overveiende diffusjon-ion-mekanismen for herding av komposittsementbindemidler er teoretisk forutsagt og eksperimentelt bevist, og øker etter hvert som innholdet av fyllstoffet øker eller dets dispersitet øker betydelig sammenlignet med dispersjonen av sement.
5. Prosessene for strukturdannelse av finkornet pulverbetong er studert. Det har vist seg at pulverbetong laget av superplastiserte støpte selvkomprimerende betongblandinger er mye tettere, kinetikken til styrkeøkningen er mer intens, og standardstyrken er betydelig høyere enn betong uten SP, presset med samme vanninnhold under en trykk på 40-50 MPa. Kriterier for vurdering av pulvers reaksjonskjemiske aktivitet er utviklet.
6. Sammensetningene av finkornede dispergerte armerte betongblandinger med tynn stålfiber med en diameter på 0,15 og en lengde på 6 mm, teknologien for deres fremstilling, rekkefølgen på innføring av komponenter og varigheten av blandingen er blitt optimalisert; Påvirkningen av sammensetningen på væsketettheten, luftinnholdet i betongblandinger og trykkfastheten til betongen er fastslått.
7. Noen fysiske og tekniske egenskaper til dispergert armert pulverbetong og hovedmønstrene for påvirkning av ulike formuleringsfaktorer på dem er studert.
Den praktiske betydningen av arbeidet ligger i utviklingen av nye støpte finkornede pulverbetongblandinger med fiber for støping av støpeformer for produkter og konstruksjoner, både uten og med kombinert stavarmering eller uten fiber for støpeformer med ferdige volumetrisk vevd finmaske rammer. Ved bruk av betongblandinger med høy tetthet er det mulig å produsere svært sprekkbestandige bøyelige eller komprimerte armerte betongkonstruksjoner med et viskøst bruddmønster under ekstreme belastninger.
En komposittmatrise med høy tetthet og høy styrke med en trykkfasthet på 120-150 MPa er oppnådd for å øke vedheft til metall for å bruke tynne og korte høyfaste fibre 0 0,040,15 mm og en lengde på 6-9 mm, noe som gjør det mulig å redusere forbruket og motstanden mot flyt av betongblandinger for støpeteknologier for fremstilling av tynnveggede filigranprodukter med høy strekkfasthet under bøyning.
Nye typer finkornet pulverdispergert armert betong utvider utvalget av høyfaste produkter og strukturer for forskjellige typer konstruksjon.
Råvarebasen av naturlige fyllstoffer fra steinknusing, tørr og våt magnetisk separasjon under utvinning og anrikning av malm og ikke-metalliske mineraler er utvidet.
Den økonomiske effektiviteten til de utviklede betongene består i en betydelig reduksjon i materialforbruk ved å redusere forbruket av betongblandinger for fremstilling av høyfaste produkter og strukturer.
Implementering av forskningsresultater. De utviklede komposisjonene har gjennomgått produksjonstesting ved Penza Reinforced Concrete Plant LLC og ved produksjonsbasen for prefabrikkert betong til Energoservice JSC og brukes i München til produksjon av balkongstøtter, plater og andre produkter i boligbygging.
Godkjenning av arbeid. Hovedbestemmelsene og resultatene av avhandlingsarbeidet ble presentert og rapportert på internasjonale og all-russiske vitenskapelige og tekniske konferanser: "Ung vitenskap for det nye årtusen" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Spørsmål om byplanlegging og utvikling" (Penza, 1996, 1997, 1999 G), " Samtidsspørsmål byggematerialevitenskap" (Penza, 1998), " Moderne konstruksjon"(1998), Internasjonale vitenskapelige og tekniske konferanser "Kompositt byggematerialer. Teori og praksis", (Penza, 2002,
2003, 2004, 2005), "Ressurs- og energisparing som en motivasjon for kreativitet i den arkitektoniske byggeprosessen" (Moskva-Kazan, 2003), " Nåværende problemer konstruksjon" (Saransk, 2004), "Nye energi- og ressursbesparende høyteknologiske teknologier i produksjon av byggematerialer" (Penza, 2005), all-russisk vitenskapelig og praktisk konferanse "Byplanlegging, gjenoppbygging og ingeniørstøtte for bærekraftig utvikling av byer i Volga-regionen" (Tolyatti, 2004 d), Akademiske lesninger av RAASN "Prestasjoner, problemer og lovende retninger for utvikling av teori og praksis innen byggematerialvitenskap" (Kazan, 2006).
Publikasjoner. Basert på resultatene av forskningen ble 27 arbeider publisert (2 arbeider i tidsskrifter på listen til Higher Attestation Commission).
Arbeidets struktur og omfang. Avhandlingen består av en introduksjon, 6 kapitler, hovedkonklusjoner, vedlegg og en referanseliste på 160 titler, presentert på 175 sider maskinskrevet tekst, inneholder 64 figurer, 33 tabeller.
Lignende avhandlinger i spesialiteten "Byggematerialer og produkter", 23.05.05 kode VAK
Reoteknologiske egenskaper for myknede sement-mineraldispergerte suspensjoner og betongblandinger for produksjon av effektiv betong 2012, kandidat for tekniske vitenskaper Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna
Høyfast dispergert armert betong 2006, kandidat for tekniske vitenskaper Simakina, Galina Nikolaevna
Metodisk og teknologisk grunnlag for produksjon av høyfast betong med høy tidlig styrke for ikke-oppvarmings- og lavvarmeteknologier 2002, doktor i tekniske vitenskaper Demyanova, Valentina Serafimovna
Dispergert armert finkornet betong på KMA teknogen sand for bøyeprodukter 2012, kandidat for tekniske vitenskaper Klyuev, Alexander Vasilievich
Selvkomprimerende finkornet betong og fiberarmert betong basert på høyfylte modifiserte sementbindemidler 2018, kandidat for tekniske vitenskaper Balykov, Artemy Sergeevich
Konklusjon på avhandlingen om emnet "Byggematerialer og produkter", Kalashnikov, Sergey Vladimirovich
1. En analyse av sammensetningen og egenskapene til dispergert armert betong produsert i Russland indikerer at de ikke fullt ut oppfyller de tekniske og økonomiske kravene på grunn av betongens lave trykkfasthet (M 400-600). I slike tre-, fire- og sjelden femkomponents betonger er ikke bare spredt armering med høy styrke, men også med normal styrke underbrukt.
2. Basert på teoretiske ideer om muligheten for å oppnå maksimal vannreduserende effekt av supermyknere i dispergerte systemer som ikke inneholder grovkornede aggregater, den høye reaktiviteten til mikrosilika og steinpulver, som i fellesskap forsterker den reologiske effekten av fellesforetaket, opprettelsen av en syv-komponent høyfast finkornet reaksjonspulverbetongmatrise for tynn og relativt kort spredt armering d = 0,15-0,20 μm og / = 6 mm, som ikke danner "pindsvin" ved produksjon av betong og lite reduserer fluiditeten til PBS.
3. Det er vist at hovedkriteriet for å oppnå PBS med høy tetthet er den høye fluiditeten til en svært tett sementholdig blanding av sement, MC, steinpulver og vann, gitt ved tilsetning av SP. I denne forbindelse er det utviklet en metodikk for å vurdere de reologiske egenskapene til dispergerte systemer og PBS. Det er fastslått at høy fluiditet av PBS er sikret ved en maksimal skjærspenning på 5-10 Pa og ved et vanninnhold på 10-11 vekt% av tørre komponenter.
4. Den strukturelle topologien til komposittbindemidler og dispergert armert betong avsløres og deres matematiske modeller for struktur er gitt. En ionediffusjons-gjennomløsningsmekanisme for herding av komposittfylte bindemidler er etablert. Systematiserte metoder for å beregne gjennomsnittlige avstander mellom sandpartikler i PBS, geometriske sentre av fibre i pulverbetong ved bruk av ulike formler og for ulike parametere //, /, d. Objektiviteten til forfatterens formel vises i motsetning til de som tradisjonelt brukes. Den optimale avstanden og tykkelsen på laget av sementeringssuspensjon i PBS bør være i området 37-44 + 43-55 mikron med sandforbruk på 950-1000 kg og dets fraksjoner på henholdsvis 0,1-0,5 og 0,14-0,63 mm.
5. De reoteknologiske egenskapene til dispergert-armert og ikke-armert PBS ble etablert ved bruk av utviklede metoder. Optimal spredning av PBS fra en kjegle med dimensjoner D = 100; d=70; h = 60 mm skal være 25-30 cm Reduksjonskoeffisienter i spredning ble identifisert avhengig av fiberens geometriske parametere og en reduksjon i spredningen av PBS når blokkert av et nettinggjerde. Det er vist at for å helle PBS i former med tredimensjonale nettingvevde rammer, bør spredningen være minst 28-30 cm.
6. Det er utviklet en metode for å vurdere den reaksjonskjemiske aktiviteten til steinpulver i lavsementblandinger (C:P - 1:10) i prøver presset under ekstruderingsstøpetrykk. Det er fastslått at med samme aktivitet, vurdert etter styrke etter 28 dager og under lange herdeperioder (1-1,5 år), bør pulvere fra høyfaste bergarter foretrekkes ved bruk i RPBS: basalt, diabas, dacite, kvarts.
7. Prosessene for strukturdannelse av pulverbetong er studert. Det er fastslått at støpte blandinger i løpet av de første 10-20 minuttene etter helling frigjør opptil 40-50 % av medført luft og krever belegg med en film som hindrer dannelsen av en tett skorpe. Blandingene begynner å stivne aktivt 7-10 timer etter helling og øker styrke etter 1 dag 30-40 MPa, etter 2 dager - 50-60 MPa.
8. De grunnleggende eksperimentelle og teoretiske prinsippene for valg av sammensetning av betong med en styrke på 130-150 MPa er formulert. For å sikre høy fluiditet av PBS, må kvartssand være av en finkornet fraksjon
0,14-0,63 eller 0,1-0,5 mm med en bulkdensitet på 1400-1500 kg/m3 ved en strømningshastighet på 950-1000 kg/m3. Tykkelsen på laget av suspensjon av sementsteinmel og MC mellom sandkorn bør være i området på henholdsvis 43-55 og 37-44 mikron, med et vann- og SP-innhold som gir en blandingsspredning på 2530 cm. PC og steinmel skal være omtrent det samme, innholdet MK 15-20%, steinmelinnholdet 40-55 vekt% sement. Når innholdet av disse faktorene varieres, velges den optimale sammensetningen basert på den nødvendige spredningen av blandingen og de maksimale trykkstyrkeverdiene etter 2,7 og 28 dager.
9. Sammensetningene av finkornet dispergert armert betong med en trykkfasthet på 130-150 MPa ble optimalisert ved bruk av stålfiber med en forsterkningskoeffisient // = 1 %. Optimale teknologiske parametere er identifisert: blanding bør utføres i høyhastighetsmiksere med spesiell design, fortrinnsvis evakuert; Sekvensen for lasting av komponenter og blandings- og "hvile"-moduser er strengt regulert.
10. Påvirkningen av sammensetningen på fluiditeten, densiteten, luftinnholdet i dispergert armert PBS og på trykkfastheten til betongen ble studert. Det ble avslørt at smørbarheten til blandinger, så vel som styrken til betong, avhenger av en rekke resepter og teknologiske faktorer. Under optimalisering ble matematiske avhengigheter av fluiditet og styrke på individuelle, mest signifikante faktorer etablert.
11. Noen fysiske og tekniske egenskaper til dispergert armert betong er studert. Det er vist at betonger med en trykkfasthet på 120 l
150 MPa har en elastisitetsmodul på (44-47) -10 MPa, Poissons forhold -0,31-0,34 (0,17-0,19 for uarmert). Luftsvinnet til dispergert armert betong er 1,3-1,5 ganger lavere enn for ikke-armert betong. Høy frostbestandighet, lav vannabsorpsjon og luftkrymping indikerer de høye ytelsesegenskapene til slik betong.
12. Produksjonstesting og teknisk og økonomisk vurdering indikerer behovet for å organisere produksjon og utbredt introduksjon av finkornet reaksjonspulver dispergert armert betong i konstruksjonen.
Liste over referanser for avhandlingsforskning Kandidat for tekniske vitenskaper Kalashnikov, Sergey Vladimirovich, 2006
1. Aganin S.P. Betong med lavt vannbehov med modifisert kvartsfyllstoff.// Sammendrag for den akademiske konkurransen. steg. Ph.D., M, 1996, 17 s.
2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Egenskaper til modifisert stålfiberbetong // Betong og armert betong. nr. 3.2002. S.3-5
3. Akhverdov I.N. Teoretisk grunnlag for konkret vitenskap.// Minsk. Videregående skole, 1991, 191 s.
4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Energibesparende teknologi av armerte betongkonstruksjoner laget av høyfast betong med kjemiske tilsetningsstoffer.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 s.
5. Bazhenov Yu.M. Betong fra XXI århundre. Ressurs- og energibesparende teknologier for byggematerialer og strukturer // Materials of the international. vitenskapelig tech. konferanser. Belgorod, 1995. s. 3-5.
6. Bazhenov Yu.M. Finkornet betong av høy kvalitet//Byggematerialer.
7. Bazhenov Yu.M. Øke effektiviteten og økonomien til betongteknologi // Betong og armert betong, 1988, nr. 9. Med. 14-16.
8. Bazhenov Yu.M. Betongteknologi. // Forlag til Association of Higher utdanningsinstitusjoner, M.: 2002. 500 s.
9. Bazhenov Yu.M. Betong med økt holdbarhet // Byggematerialer, 1999, nr. 7-8. Med. 21-22.
10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Nytt århundre: nye effektive betonger og teknologier. Materialer fra den første allrussiske konferansen. M. 2001. s. 91-101.
11. Batrakov V.G. mfl. Superplasticizer-liquefier SMF.// Betong og armert betong. 1985. Nr. 5. Med. 18-20.
12. Batrakov V.G. Modifisert betong // M.: Stroyizdat, 1998. 768 s.
13. Batrakov V.G. Betongmodifikatorer nye muligheter // Materialer fra den første allrussiske konferansen om betong og armert betong. M.: 2001, s. 184-197.
14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Høyfaste lavsementtilsetningsstoffer // Kjemiske tilsetningsstoffer og deres anvendelse i produksjonsteknologi av prefabrikert armert betong. M.: Ts.ROZ, 1999, s. 83-87.
15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Evaluering av ultrafint avfall fra metallurgisk produksjon som tilsetningsstoffer i betong // Betong og armert betong, 1990. Nr. 12. s. 15-17.
16. Batsanov S.S. Elektronegativitet av elementer og kjemisk binding. // Novosibirsk, forlag av SOAN USSR, 1962, 195 s.
17. Berkovich Ya.B. Studie av mikrostrukturen og styrken til sementstein forsterket med kortfiber krysotilasbest: Sammendrag av oppgaven. dis. Ph.D. tech. Sci. Moskva, 1975. - 20 s.
18. Bryk M.T. Destruksjon av fylte polymerer M. Chemistry, 1989 s. 191.
19. Bryk M.T. Polymerisering på en fast overflate av uorganiske stoffer.// Kyiv, Naukova Dumka, 1981, 288 s.
20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Bruk av fibre i tørre konstruksjonsblandinger. // Byggematerialer nr. 2.2002. S.26-27
21. Volzhensky A.V. Mineralske bindemidler. M.; Stroyizdat, 1986, 463 s.
22. Volkov I.V. Problemer med bruk av fiberarmert betong i husbygg. //Byggevarer 2004. - Nr. 6. s. 12-13
23. Volkov I.V. Fiberarmert betong - tilstand og utsikter for bruk i bygningskonstruksjoner // Byggematerialer, utstyr, teknologier i det 21. århundre. 2004. nr. 5. S.5-7.
24. Volkov I.V. Fiberarmerte betongkonstruksjoner. Anmeldelse inf. Serien "Bygningskonstruksjoner", vol. 2. M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1988.-18 s.
25. Volkov Yu.S. Påføring av kraftig betong i bygg // Betong og armert betong, 1994, nr. 7. Med. 27-31.
26. Volkov Yu.S. Monolittisk armert betong. // Betong og armert betong. 2000, nr. 1, s. 27-30.
27. VSN 56-97. "design og grunnleggende prinsipper for produksjonsteknologier for fiberarmerte betongkonstruksjoner." M., 1997.
28. Vyrodov I.P. Om noen grunnleggende aspekter ved teorien om hydrering og hydreringsherding av bindemidler // Proceedings of the VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, s. 68-73.
29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Slagg-alkaliske sementer og betong. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 s.
30. Demyanova V.S., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. og andre Reaksjonsaktivitet av knuste bergarter i sementsammensetninger. Nyheter fra Tula State University. Serien "Byggematerialer, konstruksjoner og konstruksjoner". Tula. 2004. Vol. 7. s. 26-34.
31. Demyanova B.S., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Krymping av betong med organominerale tilsetningsstoffer // Stroyinfo, 2003, nr. 13. s. 10-13.
32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Ny type sement: struktur av sementsteinU/Byggematerialer. 1994 nr. 1 s. 5-6.
33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Betong og armert betong: Vitenskap og praksis // Materialer fra den all-russiske konferansen om betong og armert betong. M: 2001, s. 288-297.
34. Zimon A.D. Flytende vedheft og fukting. M.: Kjemi, 1974. s. 12-13.
35. Kalashnikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Byggematerialer av leire og slagg. Penza; 2000, 206 s.
36. Kalashnikov V.I. Om den dominerende rollen til den ione-elektrostatiske mekanismen i flytendegjøringen av mineraldispergerte sammensetninger // Holdbarhet av strukturer laget av autoklavert betong. Abstrakt. V republikansk konferanse. Tallinn 1984. s. 68-71.
37. Kalashnikov V.I. Fundamentals of plasticization of mineral dispersed systems for production of building materials.// Dissertation for the degree of Doctor of Technical Sciences, Voronezh, 1996, 89 pp.
38. Kalashnikov V.I. Regulering av fortynningseffekten av supermyknere basert på ione-elektrostatisk virkning // Produksjon og påføring av kjemiske tilsetningsstoffer i konstruksjon. Samling av avhandlinger av STC. Sofia 1984. s. 96-98
39. Kalashnikov V.I. Redegjørelse for reologiske endringer i betongblandinger med superplastiserende midler // Materials of the IX All-Union Conference on Concrete and Reinforced Concrete (Tashkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.
40. Kalashnikov VL, Ivanov IA Egenskaper ved reologiske endringer i sementsammensetninger under påvirkning av ionestabiliserende myknere // Samling av arbeider "Teknologisk mekanikk av betong" Riga RPI, 1984 s. 103-118.
41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Rollen til prosessuelle faktorer og reologiske indikatorer for dispergerte sammensetninger. // Teknologisk mekanikk av betong. Riga RPI, 1986. s. 101-111.
42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Om den strukturelle og reologiske tilstanden til ekstremt flytende høyt konsentrerte disperse systemer. // Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. BAN, Sofia. 1985.
43. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. Om teorien om herding av komposittsementbindemidler. // Materialer fra den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen "Current issues of construction" T.Z. Publishing house of Mordovian State University, 2004. S. 119-123.
44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov S.V. Om teorien om herding av komposittsementbindemidler. Materialer fra den internasjonale vitenskapelige og tekniske konferansen "Current issues of construction" T.Z. Ed. Mordovisk stat Universitetet, 2004. s. 119-123.
45. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Dannelse av styrke av karbonatslagg og kaustiserte bindemidler. Monografi. Deponert i VSUE VNIINTPI, utgave 1, 2003, 6.1 s.
46. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Effektive varmebestandige materialer basert på modifisert leireslaggbindemiddel // Penza, 2004, 117 s.
47. Kalashnikov S.V. et al Topologi av kompositt og dispergert-armerte systemer // Materialer MNTK kompositt byggematerialer. Teori og praksis. Penza, PDZ, 2005. s. 79-87.
48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infrarøde spektra av overflateforbindelser.// M.: Nauka, 1972, 460 s.
49. Korshak V.V. Varmebestandige polymerer.// M.: Nauka, 1969, 410 s.
50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. På effektiviteten av betong armert med stålfibre. // Betong og armert betong. 1980. L 3. S. 6-7.
51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Armert betong med armering fra rester av ståltråd // Byggematerialer i utlandet. 1971, nr. 9, s. 2-4.
52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Om muligheten for å bruke karbonfibermaterialer til betongforsterkning // Byggematerialer, 1991. Nr. 10. s. 27-28.
53. Lobanov I.A. Egenskaper ved strukturen og egenskapene til dispergert armert betong // Produksjonsteknologi og egenskaper til nye komposittbyggematerialer: Interuniversitet. Emne Lør. vitenskapelig tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.
54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R Påvirkningen av fiberarmering med basaltfiber på egenskapene til lett og tung betong // Nye studier av betong og armert betong. Rostov ved Don, 1997. s. 7-12.
55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Fleksible ekspanderte leire-fiber-jern betongelementer på grov basaltfiber. Rostov n/a: Rost. stat bygger, universitet, 2001. - 174 s.
56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. m.fl. Anbefalinger for utforming av armerte betongkonstruksjoner laget av ekspandert leirebetong med fiberarmering med basaltfiber / Rostov-on-Don, 1996. -14 s.
57. Mineralogical Encyclopedia / Oversettelse fra engelsk. L. Nedra, 1985. Med. 206-210.
58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kjemi av uorganiske byggematerialer. M.; Stroyizdat, 1971, 311 s.
59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Fysikk av jord. M. Vitenskap. 1967.167 s.
60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Krympdeformasjoner av betong. Femte akademiske opplesninger av RAASN. Voronezh, VGASU, 1999. s. 312-315.
61. Pasjtsjenko A.A., Serbia V.P. Forsterkning av sementstein med mineralfiber Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 s.
62. Pasjtsjenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. "Astringerende" stoffer Kyiv Vishcha skole, 1975, 441 s.
63. Polak A.F. Herding av mineralbindemidler. M.; Forlag for litteratur om konstruksjon, 1966,207 s.
64. Popkova A.M. Konstruksjoner av bygninger og konstruksjoner laget av høyfast betong // Serie av bygningskonstruksjoner // Gjennomgå informasjon. Vol. 5. M.: VNIINTPI Gosstroy USSR, 1990, 77 s.
65. Pukharenko, Yu.V. Vitenskapelig og praktisk grunnlag for dannelsen av strukturen og egenskapene til fiberarmert betong: dis. dok. tech. Vitenskaper: St. Petersburg, 2004. s. 100-106.
66. Rabinovich F.N. Dispergert fiberarmert betong: Gjennomgang av VNIIESM. M., 1976. - 73 s.
67. Rabinovich F.N. Dispersjonsarmert betong. M., Stroyizdat: 1989.-177 s.
68. Rabinovich F.N. Noen spørsmål om spredt armering av betongmaterialer med glassfiber // Dispergert armert betong og strukturer laget av dem: Sammendrag av rapporter. Republikk møte Riga, 1 975. - s. 68-72.
69. Rabinovich F.N. Om optimal armering av stål-fiber-betongkonstruksjoner // Betong og armert betong. 1986. nr. 3. S. 17-19.
70. Rabinovich F.N. Om nivåene av spredt armering av betong. // Konstruksjon og arkitektur: Izv. universiteter 1981. nr. 11. S. 30-36.
71. Rabinovich F.N. Påføring av fiberarmert betong i strukturene til industribygg // Fiberarmert betong og dens anvendelse i konstruksjon: Proceedings of NIIZhB. M., 1979. - s. 27-38.
72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Anvendelse av stålfiberarmert betong i konstruksjon av ingeniørkonstruksjoner // Betong og armert betong. 1984.-№12.-S. 22-25.
73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. På sprekkmotstandsgrensen for finkornet betong armert med stålfibre // Mechanics of Composite Materials. 1985. Nr. 2. s. 277-283.
74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitisk tankbunn laget av stålfiberarmert betong // Betong og armert betong. -1981. nr. 10. s. 24-25.
76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. og andre Sammensatte byggematerialer og strukturer med redusert materialforbruk.// Kyiv, Budivelnik, 1991, 144 s.
77. Stålfiberbetong og konstruksjoner laget av denne. Serien "Byggematerialer" Vol. 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990.
78. Glassfiberbetong og strukturer laget av det. Serien "Byggematerialer". Utgave 5. VNIINTPI.
79. Strelkov M.I. Endring i den sanne sammensetningen av væskefasen under herding av bindemidler og mekanismene for deres herding // Proceedings of the meeting on sement chemistry. M.; Promstroyizdat, 1956, s. 183-200.
80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Fiberforsterkede materialer / Oversettelse av utg.: Fiberforsterkede materialer. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 s.
81. Toropov N.A. Kjemi av silikater og oksider. L.; Science, 1974, 440 s.
82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetikk og katalyse / T.: 1972, nr. 3,815-817 s.
83. Fadel I.M. Intensiv separat teknologi av betong fylt med basalt // Sammendrag av oppgaven. Ph.D. M, 1993,22 s.
84. Fiberarmert betong i Japan. Gi uttrykk for informasjon. Bygningsstrukturer", M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 s.
85. Filimonov V.N. Spektroskopi av fototransformasjoner i molekyler.//L.: 1977, s. 213-228.
86. Hong DL. Egenskaper til betong som inneholder mikrosilika og karbonfiber behandlet med silaner // Uttrykksinformasjon. Utgave nr. 1.2001. S.33-37.
87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpsjon og adsorbenter.//1976, utgave. 4, s. 86-91.
88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Fremskritt i kjemi//1957, T. 23 nr. 5, s. 554-567.
89. Slaggalkaliske bindemidler og finkornet betong basert på dem (under hovedredaksjonen til V.D. Glukhovsky). Tasjkent, Usbekistan, 1980,483 s.
90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologi av blandede bindemidler og mekanismen for deres herding // Lør. MNTK-artikler Nye energi- og ressursbesparende vitenskapsintensive teknologier i produksjon av byggematerialer. Penza, PDZ, 2005. s. 208-214.
91. Balaguru P., Najm. Høyytelses fiberarmert blanding med fibervolumfraksjon//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr. 4.- s. 281-286.
92. Batson G.B. State-the-art rapport Fiberarmert betong. Rapportert av ASY-komiteen 544. ACY Journal. 1973, -70, -nr. 11, -s. 729-744.
93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Slagrespons av ultra-høystyrke fiberarmert sementkompositt. // ACI Materials Journal. 2002. - Vol. 99, nr. 6. - P.543-548.
94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Slagrespons av ultra-høystyrke fiberarmert sementkompositt // ACJ Materials Journal. 2002 - Vol. 99, nr. 6.
95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.
96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehreeft., s. 199-220.
97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mekanisk oppførsel av Consined Reactive Powder Concrete.// American Society of Civil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. november 1996, vol. 1, s. 555-563.
98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.nr 3. S.30-38.
99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.
100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.
101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01. desember 1998, Vortag 4.25 seiten.
102. Richard P., Cheurezy M. Sammensetning av reaktiv pulverbetong. Skientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25. Nei. 7, s. 1501-1511,1995.
103. Richard P., Cheurezy M. Reaktiv pulverbetong med høy duktilitet og 200-800 MPa trykkstyrke // AGJ SPJ 144-22, s. 507-518,1994.
104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Strekkfasthet av betong påvirket av jevnt fordelte og jevnt fordelte lengder av trådarmering "ACY Journal". 1964, - 61, - nr. 6, - s. 675-670.
105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.
106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.
107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.
108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^
109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.nr 39.16.29.
110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, s.267-276.
111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, s.267-276.
112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehreeft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.
113. Wirang-Steel Fibraus Betong.//Betongkonstruksjon. 1972.16, №l, s. 18-21.
114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Slagrespons av ultra-høystyrke fiberarmert sementkompositt //ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, nr. 6.-s. 543-548.
115. Balaguru P., Nairn H., Høyytelses fiberarmert betongblandingsandel med høye fibervolumfraksjoner // ASJ Materials Journal. 2004,-Vol. 101, nr. 4.-s. 281-286.
116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.
117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mekaniske egenskaper og holdbarhet av to industrielle reaktive pulver Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. nr. 4, S.286-290. Juli-august, 1997.
118. De Larrard F., Sedran Th. Optimalisering av ultrahøyytelsesbetong ved bruk av en pakkemodell. Cem. Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008, 1994.
119. Richard P., Cheurezy M. Sammensetning av reaktiv pulverbetong. Cem. Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511,1995.
120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s.; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.
121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimalisering av den reologiske oppførselen til reaktivt pulverkokret (RPC) Tagungsband International Symposium of High-Powder Concrete. Shebroke, Canada, august, 1998. S.99-118.
122. Aitcin P., Richard P. Fotgjenger-/sykkelbroen i Scherbooke. Fjerde internasjonale symposium om utnyttelse av høy styrke/høy ytelse, Paris. S. 1999-1406,1996.
123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Sammenlignende studie av forskjellige silikadamper som tilsetningsstoffer i høyytelses sementmaterialer. Materialer og strukturer, RJLEM, Vol.25, S. 25-272,1992.
124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktiv pulverbetong med høy duktilitet og 200-800 MPa trykkstyrke. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.
125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993.
126. De Larrard F., Sedran T. Blanding-proporsjonering av høyytelsesbetong. Cem. Konkr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.
127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concrete. Materialer og strukturer, vol. 29, s. 233-240, 1996.
128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilization of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.
129. Richard P. Reactive Powder Concrete: Et nytt ultrahøyt Cementitius-materiale. Fjerde internasjonale symposium om utnyttelse av høystyrke/høyytelsesbetong, Paris, 1996.
130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Friske egenskaper og styrke til reaktivt pulverkomposittmateriale (duktalt). Proceedings of the est fib congress, 2002.
131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Ultra-høy holdbarhet Betong, kjemi og mikrostruktur. HPC Symposium, Hong Kong, desember 2000.
132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturanalyse av RPC (Reactive Powder Concrete). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. ,
133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.
134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Sesongbasert lagring av solenergi i varmtvannstanker laget av betong med høy ytelse. 6. internasjonale symposium om høy styrke/høy ytelse. Leipzig, juni, 2002.
135. Babkov V.B., Komokhov P.G. og andre Volumetriske endringer i reaksjonene ved hydratisering og rekrystallisering av mineralbindemidler / Science and Technology, -2003, nr. 7
136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekter ved holdbarhet av sementstein / Sement-1988-nr. 3 s. 14-16.
137. Aleksandrovsky S.V. Noen trekk ved svinn av betong og armert betong, 1959 nr. 10 s. 8-10.
138. Sheykin A.V. Struktur, styrke og sprekkmotstand av sementstein. M: Stroyizdat 1974, 191 s.
139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktur og egenskaper til sementbetong. M: Stroyizdat, 1979. 333 s.
140. Tsilosani Z.N. Krymping og kryping av betong. Tbilisi: Publishing House of AN Gruz. SSR, 1963. s. 173.
141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Betong med høy styrke. M: Stroyizdat. 1971. fra 208.i?6
Vær oppmerksom på at de vitenskapelige tekstene som er presentert ovenfor kun er publisert for informasjonsformål og ble innhentet gjennom original avhandlings tekstgjenkjenning (OCR). Derfor kan de inneholde feil knyttet til ufullkomne gjenkjennelsesalgoritmer. Det er ingen slike feil i PDF-filene til avhandlinger og sammendrag som vi leverer.
Teamet til Produksjonsforeningen "3D Betong" har spesialisert seg på utvikling og produksjon av volumetriske strukturer og elementer laget av dekorativ fiberarmert betong - 3D betong - fra generering av prosjektideen til installasjon og vedlikehold - på nøkkelferdig basis.
Vår egen produksjon av betong, fiberarmert betong og glasskomposittprodukter er en helsyklusproduksjon. Vi har velprøvd teknologi og utvalgte sammensetninger av betong og fiberarmert betong med høye fysiske og tekniske egenskaper, som sikrer maksimal levetid. Våre produkter utmerker seg ikke bare ved den optimale pris/kvalitetskombinasjonen. Hver bestilling er et nytt, unikt produkt, som ikke kan utføres i henhold til en mal eller standardprøve. Derfor er vår kreative tilnærming til hver klient ikke bare ord, men grunnlaget for vårt arbeid med utførelse av individuelle bestillinger.
Kalashnikov Vladimir Ivanovich (1941-2017) - grunnlegger av retningen for "høystyrke-reaksjonspulverbetong av en ny generasjon." Æret vitenskapsmann fra den russiske føderasjonen, æret arbeider ved høyere skole, æresarbeider høyere utdanning Den russiske føderasjonen, rådgiver for det russiske akademiet for arkitektur og konstruksjonsvitenskap (RAASN), akademiker ved International Academy of Sciences of Ecology and Human Security (MANEB), doktor tekniske vitenskaper, professor. I 2003, Cambridge International Bibliographic Center V.I. Kalashnikov. inkludert i leksikonet "Årets person", og i 2006 i leksikonet " De beste menneskene Russland" med en medalje og et merke, i 2010 ble han inkludert i det bibliografiske leksikonet over vellykkede mennesker i Russland, i 2009 ble han tildelt medaljen "Construction Glory", samt PSUAS-ordenen "For Merit in the Development of Construction" Utdanning og vitenskap". Som en del av teamet av forfattere under ledelse av RAASN-akademiker P.G. Komokhov-professor Kalashnikov V.I. tildelt i 2002 den store medaljen til RAASN. Forfatter av mer enn 1000 publiserte vitenskapelige og pedagogiske arbeider, inkludert 56 oppfinnelser og patenter, 13 reguleringsdokumenter innen konstruksjon, 23 monografier og 58 lærebøker. I løpet av de siste 15 årene av hans liv har de vitenskapelige interessene til V.I. Kalashnikov var assosiert med produksjon av spesielt høyfast reaksjonspulverbetong og fiberarmert betong.
Yana Sanyagina
Følger av den vitenskapelige skolen til Kalashnikov V.I., grunnlegger og leder av selskapet, forfatter og utvikler av 3D-betongproduktet.
Yana Sanyagina er en tilhenger av den vitenskapelige skolen til V.I. Kalashnikov, grunnlegger og direktør for selskapet, forfatter og utvikler av 3D-betongproduktet. Erfaring med gjennomføring av prosjekter og teknologier innen betong og fiberarmert betong – 14 år.
Gjennomførte områder: produksjon belegningsheller ved bruk av vibrasjonsstøping og vibrokompresjonsteknologier, produksjon av tynnveggede basaltfiberarmerte betongplater ved bruk av vibrostøpemetoden, produksjon av plenrister for miljøparkeringsplasser av høyfast selvkomprimerende betong, produksjon ved sprøytestøping av tynn- veggede volumetriske elementer fra dekorativ fiberarmert betong (3d-betong), produksjon av teksturerte produkter fra høyfast betong (blokker og landskapselementer) som imiterer granitt. Mer enn 50 publikasjoner i vitenskapelige og tekniske publikasjoner, seire i all-russiske og regionale vitenskapelige konkurranser, deltakelse i en rekke utstillinger og fora, inkludert det legendariske Seliger-forumet. I 2009, som en del av Seliger-forumet, deltok hun i et møte med statsminister V.V. Putin. blant 50 unge innovatører av Russland, i 2011 deltok hun blant 200 unge forskere i Russland i et møte med presidenten for den russiske føderasjonen D.A. Medvedev. i Skolkovo hyperkuben. Starten av gründeraktivitet ble utført takket være støtte fra regjeringen i Penza-regionen. I 2017 inkluderte Bortnik Foundation på listen over TOP 10 gründere som opprettet en virksomhet under 30 år.
Sergey Viktorovich Ananyev er en tilhenger av den vitenskapelige skolen til V.I. Kalashnikov, sjefingeniør for selskapet, kandidat for tekniske vitenskaper, utvikler av sammensetninger av tørre blandinger av høystyrke og ultrahøystyrkebetong. Erfaring med gjennomføring av prosjekter og teknologier innen betong og fiberarmert betong – 20 år.
2011 – forsvar av en kandidatoppgave om emnet: “Sammensetning, topologisk struktur og reoteknologiske egenskaper av reologiske matriser for produksjon av ny generasjons betong”, 18 år – arbeid i konstruksjon i retning av teknisk veiledning, 10 år – arbeid med oppretting av selvnivellerende gulv med høy styrke
Organisering av aktiviteter og forbedring av produksjonsteknologi, utvikling av metoder for teknisk kontroll og testing av produkter, organisering av aktivitetene til et produksjonslaboratorium, utføre eksperimentelt arbeid med utvikling av nye typer produkter og prosesser, utvikling, vedlikehold og lagring av teknologisk dokumentasjon, skrive produksjonsforskrifter. Beregning av produksjonskapasitet og utstyrsbelastning, beregning teknologiske ordninger, beregning og justering av design og estimatdokumentasjon; utvikling og gjennomføring av stabiliseringstiltak teknologiske prosesser; organisere og delta i generell og målrettet testing av prosesser og teknologier.
Sergey Pivikov
Hovedprosjektarkitekt, leder for design og formmodellering, medforfatter av 3D betongproduktet
Sergey Pivikov er hovedprosjektarkitekten, leder for design og modellering av skjemaer, medforfatter av 3D-betongproduktet.
Utvikling og implementering av følgende prosjekter: restaurering av ikonostasen og ikonhusene for Kristi oppstandelseskirke i Nikolsk, et prosjekt for forbedring av byrommet "Alley of Lovers", en bussholdeplasspaviljong ved hjelp av solcellepaneler i Moskva, "Cross"-fontenen for fonten til Nizhnelomovsky Kazan-Bogoroditsky-klosteret, en øko-side for FLACON Design Factory i Moskva. Forfatteren av monumentet til arbeidet til M.Yu. Lermontov "Book", Penza, retningen for "øko-møbler" i produksjon av små arkitektoniske former, prosjektet til den urbane energigeneratoren "Eco-mushroom", prosjektet for forbedring av byrommet "Dobro", kirkedekorasjon i kirker i byen Arkadak, Saratov-regionen, Yuzha, Ivanovo-regionen, utvikling av et foreløpig design av ikonostasen for tempelet i Kuzminki, Moskva, design og arbeidsdokumentasjon for suvenir- og interiørprodukter laget av betong.
Alexey Izmailov
Leder for installasjonsavdelingen til GC "3D-BETON"
Utføre teknisk kontroll over gjennomføringen av konstruksjons- og installasjonsarbeid direkte på anleggene: utførelse av arbeidsplanen, kontroll av tidsfrister, overholdelse av volum og kvalitet på arbeidet utført på anleggene, kvalitetskontroll av materialene som brukes, koordinering av endringer som oppstår under arbeidet designløsninger med kunden, rapportering om fullførte volumer, og sikrer sikkerhet på stedet.
Alexander Teplov
Produksjonssjef
Organisering av en effektiv produksjonsprosess, overvåking av samsvar med produksjonsteknologier og implementering av nøkkelindikatorer; sikre implementering av produktleveringsplanen i samsvar med kundens krav, optimalisering av eksisterende og innføring av nye teknologiske prosesser.
01.06.2008 16:51:57
Artikkelen beskriver egenskapene og egenskapene til høyfast pulverbetong, samt områder og teknologier for deres anvendelse.
Det høye tempoet i byggingen av bolig- og industribygg med nye og unike arkitektoniske former og spesielt spesielle høyt belastede strukturer (som lange spennbroer, skyskrapere, offshore oljeplattformer, tanker for lagring av gasser og væsker under trykk, etc.) krevde utvikling av nye effektive betonger. Betydelige fremskritt i dette har vært spesielt notert siden slutten av 80-tallet av forrige århundre. Moderne høykvalitets betong (VKB) klassifisering kombinerer et bredt spekter av betonger til ulike formål: høyfast og ultrahøyfast betong [se. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. M?glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], selvkomprimerende betong, svært korrosjonsbestandig betong. Disse betongtypene oppfyller høye krav til trykk- og strekkfasthet, sprekkfasthet, slagstyrke, slitestyrke, korrosjonsbestandighet og frostbestandighet.
Selvfølgelig ble overgangen til nye betongtyper lettet, for det første av revolusjonerende prestasjoner innen plastisering av betong- og mørtelblandinger, og for det andre av fremveksten av de mest aktive puzzolan-tilsetningsstoffene - mikrosilika, dehydrerte kaoliner og svært spredt aske . Kombinasjoner av supermyknere og spesielt miljøvennlige hyperplastiserende midler på polykarboksylat-, polyakrylat- og polyglykolbase gjør det mulig å oppnå superflytende sement-mineral-dispergerte systemer og betongblandinger. Takket være disse prestasjonene nådde antall komponenter i betong med kjemiske tilsetningsstoffer 6–8, vann-sementforholdet sank til 0,24–0,28 mens plastisiteten ble opprettholdt, karakterisert ved en kjeglesetning på 4–10 cm. I selvkomprimerende betong ( Selbstverdichtender Beton-SVB) med tilsetning av steinmel (CM) eller uten, men med tilsetning av MC i svært bearbeidbare betonger (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) på hyperplastisatorer, i motsetning til de som støpes på tradisjonelle SP-er, den perfekte fluiditet av betongblandinger er kombinert med lav sedimentering og selvkomprimering med spontan fjerning av luft.
"Høy" reologi med betydelig vannreduksjon i superplastiserte betongblandinger sikres av en flytende reologisk matrise, som har forskjellige skalanivåer av de strukturelle elementene som utgjør den. I pukkbetong er den reologiske matrisen på ulike mikro-meso-nivåer en sement-sandmørtel. I plastiserte betongblandinger for høyfast betong for pukk som makrostrukturelement er den reologiske matrisen, hvor andelen bør være betydelig høyere enn i konvensjonell betong, en mer kompleks dispersjon bestående av sand, sement, steinmel, mikrosilika og vann. På sin side, for sand i konvensjonelle betongblandinger, er den reologiske matrisen på mikronivå en sement-vannpasta, hvor andelen kan økes for å sikre fluiditet ved å øke mengden sement. Men dette er på den ene siden uøkonomisk (spesielt for betongklassene B10 - B30); på den annen side, paradoksalt nok, er supermyknere dårlige vannreduserende tilsetningsstoffer for Portland-sement, selv om de alle ble skapt og blir skapt for det. Nesten alle supermyknere, som vi har vist siden 1979, "fungerer" mye bedre på mange mineralpulvere eller på blandingen deres med sement [se. Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastisering av mineraldispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: En avhandling i form av en vitenskapelig rapport for graden Doctor of Science. tech. Sci. – Voronezh, 1996] enn på ren sement. Sement er et vann-ustabilt, fuktighetsgivende system som danner kolloidale partikler umiddelbart etter kontakt med vann og raskt tykner. Og kolloidale partikler i vann er vanskelige å spre med supermyknere. Et eksempel er leiresuspensjoner som er lite mottakelige for superlikvefaksjon.
Dermed antyder konklusjonen seg selv: steinmel må tilsettes til sement, og det vil øke ikke bare den reologiske effekten av SP på blandingen, men også andelen av selve den reologiske matrisen. Som et resultat blir det mulig å redusere vannmengden betydelig, øke tettheten og øke betongens styrke. Tilsetting av steinmel vil praktisk talt tilsvare å øke sement (dersom de vannreduserende effektene er vesentlig høyere enn ved tilsetting av sement).
Det er viktig her å fokusere oppmerksomheten ikke på å erstatte en del av sementen med steinmel, men å legge den (og en betydelig andel - 40–60%) til Portland sement. Basert på polystrukturteorien i 1985–2000. Alt arbeid med å endre polystrukturen hadde som mål å erstatte 30–50 % av Portland-sement med mineralfyllstoffer for å lagre det i betong [se. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. et al. Sammensatte byggematerialer og strukturer med redusert materialforbruk. – Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betong med lavt vannbehov med modifisert kvartsfyllstoff: Abstrakt for den akademiske konkurransen. Ph.D.-grader tech. Sci. – M, 1996; Fadel I. M. Intensiv separat teknologi av betong fylt med basalt: sammendrag av oppgaven. Ph.D. tech. Sciences - M, 1993]. Strategien med å spare Portland-sement i betong med samme styrke vil vike for strategien om å spare betong med 2–3 ganger høyere styrke, ikke bare i kompresjon, men også i bøynings- og aksialspenning, og ved støt. Å spare betong i mer gjennombrutte konstruksjoner vil gi høyere økonomisk effekt enn å spare sement.
Med tanke på sammensetningen av reologiske matriser på ulike skalanivåer, fastslår vi at for sand i høyfast betong er den reologiske matrisen på mikronivå en kompleks blanding av sement, mel, silika, superplastisator og vann. I sin tur, for høyfast betong med mikrosilika, for en blanding av sement og steinmel (lik dispersjon) som strukturelle elementer, vises en annen reologisk matrise med et mindre skalanivå - en blanding av mikrosilika, vann og superplastisator.
For pukkbetong tilsvarer disse skalaene av strukturelle elementer av reologiske matriser skalaen til den optimale granulometrien til de tørre komponentene i betong for å oppnå dens høye tetthet.
Tilsetningen av steinmel utfører således både en strukturell-reologisk funksjon og en matrisefyllende funksjon. For betong med høy styrke er den reaksjonskjemiske funksjonen til steinmel ikke mindre viktig, som utføres med høyere effekt av reaktiv mikrosilika og mikrodehydrert kaolin.
De maksimale reologiske og vannreduserende effektene forårsaket av adsorpsjon av SP på overflaten av den faste fasen er genetisk karakteristiske for fint dispergerte systemer med høy grensesnittoverflate.
Tabell 1.
Reologisk og vannreduserende effekt av SP i vann-mineralsystemer
Type dispergert pulver og mykner | SP-dosering, % | ||
CaCO3 (Mg 150) | |||
BaCO3 (Mement) | |||
Ca(OH)2 (LST) | |||
Sement PO "Volskcement" (S-3) | |||
Opoka fra Penza-feltet (S-3) | |||
Slipt glass TF10 (S-3) |
Fra tabell 1 kan man se at i Portland sementstøpesuspensjoner med SP er den vannreduserende effekten av sistnevnte 1,5–7,0 ganger (sic!) høyere enn i mineralpulver. For bergarter kan dette overskuddet nå 2–3 ganger.
Kombinasjonen av hyperplastiserende midler med mikrosilika, steinmel eller aske gjorde det derfor mulig å øke nivået av trykkstyrke til 130–150, og i noen tilfeller til 180–200 MPa eller mer. En betydelig økning i styrke fører imidlertid til en intensiv økning i skjørhet og en reduksjon i Poissons forhold til 0,14–0,17, noe som fører til risiko for plutselig ødeleggelse av strukturer i nødssituasjoner. Å bli kvitt denne negative egenskapen til betong utføres ikke bare ved å forsterke sistnevnte med stangforsterkning, men ved å kombinere stangforsterkning med innføring av fibre fra polymerer, glass og stål.
Grunnleggende om plastisering og vannreduksjon av mineral- og sementdispergerte systemer ble formulert i doktorgradsavhandlingen til V.I. Kalashnikov. [cm. Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastisering av mineraldispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: En avhandling i form av en vitenskapelig rapport for graden Doctor of Science. tech. Sci. – Voronezh, 1996] i 1996 basert på tidligere utført arbeid i perioden fra 1979 til 1996. [Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Om den strukturelle og reologiske tilstanden til ekstremt flytende høykonsentrerte disperse systemer. // Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. – Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Effektivitet av plastisering av mineraldispergerte sammensetninger avhengig av konsentrasjonen av den faste fasen i dem. // Reologi av betongblandinger og dens teknologiske oppgaver. Abstrakt. Rapport fra III All-Union Symposium. - Riga. – FIR, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Om arten av mykning av mineraldispergerte sammensetninger avhengig av konsentrasjonen av den faste fasen i dem. // Mekanikk og teknologi for komposittmaterialer. Materialer fra den andre nasjonale konferansen. – Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov V.I. Om reaksjonen av forskjellige mineralsammensetninger til naftalen-sulfonsyre superplastiserende midler og påvirkningen av øyeblikkelige alkalier på den. // Mekanikk og teknologi for komposittmaterialer. Materialer fra III National Conference med deltakelse av utenlandske representanter. – Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov V.I. Redegjørelse for reologiske endringer i betongblandinger med supermyknere. // Materialer fra IX All-Union Conference on Concrete and Armed Concrete (Tashkent, 1983). - Penza. – 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Funksjoner ved reologiske endringer i sementsammensetninger under påvirkning av ionestabiliserende myknere. // Samling av arbeider "Teknologisk mekanikk av betong". – Riga: RPI, 1984]. Dette er utsiktene for målrettet bruk av den høyeste vannreduserende aktiviteten til SP i fint dispergerte systemer, egenskapene til kvantitative reologiske og strukturell-mekaniske endringer i superplastiserte systemer, som består i deres skredlignende overgang fra fastfase til flytende tilstander med superlav tilsetning av vann. Dette er utviklede kriterier for gravitasjonsspredning og post-tiksotropisk strømningsressurs av svært spredte plastifiserte systemer (under påvirkning av deres egen vekt) og spontan utjevning av dagoverflaten. Dette er et avansert konsept for ekstrem konsentrasjon av sementsystemer med fint pulver fra bergarter av sedimentær, magmatisk og metamorf opprinnelse, selektiv for nivåer av høy vannreduksjon til SP. De viktigste resultatene oppnådd i disse arbeidene er muligheten for en 5–15 ganger reduksjon i vannforbruket i dispersjoner samtidig som gravitasjonsspredningsevnen opprettholdes. Det er vist at ved å kombinere reologisk aktive pulvere med sement er det mulig å forsterke effekten av SP og oppnå støpegods med høy tetthet. Det er disse prinsippene som implementeres i reaksjonspulverbetong med en økning i tetthet og styrke (Reaktionspulverbetong - RPB eller Reactive Powder Concrete - RPC [se Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Ny type sement: struktur av sementstein . // Byggematerialer. – 1994. – Nr. 115]). Et annet resultat er en økning i den reduserende effekten av SP med økende spredning av pulver [se. Kalashnikov V.I. Grunnleggende om plastisering av mineraldispergerte systemer for produksjon av byggematerialer: En avhandling i form av en vitenskapelig rapport for graden Doctor of Science. tech. Sci. – Voronezh, 1996]. Det brukes også i pulverisert finbetong ved å øke andelen av fine bestanddeler ved å tilsette silika-røyk til sementen. Det som er nytt i teorien og praksisen til pulverbetong er bruken av finsand på en brøkdel på 0,1–0,5 mm, som gjorde betongen finkornet i motsetning til vanlig sand på sand på en brøkdel på 0–5 mm. Vi beregnet den gjennomsnittlige spesifikke overflaten til den spredte delen av pulverbetong (sammensetning: sement - 700 kg; fin sand 0,125–0,63 mm - 950 kg, basaltmel Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, mikrosilika Svd = 3200 m2/ kg - 140 kg) med innhold på 49 % av den totale blandingen med finkornet sandfraksjon 0,125–0,5 mm viser at med finheten til MK Smk = 3000 m2/kg, er gjennomsnittlig overflate av pulverdelen Svd = 1060 m2 /kg, og med Smk = 2000 m2 /kg – Svd = 785 m2/kg. Det er fra disse fint dispergerte komponentene at det lages finkornede reaksjonspulverbetonger, der den volumetriske konsentrasjonen av den faste fasen uten sand når 58–64 %, og med sand – 76–77 % og er litt dårligere enn konsentrasjonen av den faste fasen i superplastisert tungbetong (Cv = 0, 80–0,85). I pukkbetong er imidlertid den volumetriske konsentrasjonen av fast fase minus pukk og sand mye lavere, noe som bestemmer den høye tettheten til den dispergerte matrisen.
Høy styrke sikres ved tilstedeværelsen av ikke bare mikrosilika eller dehydrert kaolin, men også av reaktivt pulver fra malt stein. I følge litteraturen introduseres hovedsakelig flyveaske, baltisk, kalksteins- eller kvartsmel. Store muligheter innen produksjon av reaktiv pulverbetong åpnet seg i USSR og Russland i forbindelse med utvikling og forskning av komposittbindemidler med lavt vannbehov av Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. Det er bevist at å erstatte sement i prosessen med å male VNV med karbonat, granitt, kvartsmel opp til 50 % øker den vannreduserende effekten betydelig. W/T-forholdet, som sikrer gravitasjonsspredningsevnen til pukkbetong, reduseres til 13–15 % sammenlignet med den vanlige introduksjonen av SP; styrken til betong på en slik VNV-50 når 90–100 MPa. I hovedsak kan moderne pulverbetong oppnås basert på VNV, mikrosilika, fin sand og dispergert armering.
Dispergert armert pulverbetong er svært effektivt ikke bare for bærende konstruksjoner med kombinert armering med forspent armering, men også for produksjon av svært tynnveggede, inkludert romlige, arkitektoniske deler.
I følge de siste dataene er tekstilforsterkning av strukturer mulig. Det var utviklingen av tekstilfiberproduksjon av (stoff) volumetriske rammer fra høyfast polymer og alkalibestandige tråder i utviklede fremmede land som motiverte utviklingen, for mer enn 10 år siden i Frankrike og Canada, av reaksjonspulverbetong med SP uten store tilslag med spesielt fin kvarts tilslag, fylt med steinpulver og mikrosilika. Betongblandinger laget av slike finkornede blandinger sprer seg under påvirkning av sin egen vekt, og fyller fullstendig den tette maskestrukturen til den vevde rammen og alle filigranformede skjøter.
«Høy» reologi av pulveriserte betongblandinger (PBC) gir en flytegrense på 0 = 5–15 Pa ved et vanninnhold på 10–12 % av massen av tørre komponenter, dvs. bare 5–10 ganger høyere enn i oljemaling. Med denne?0, for å bestemme den, kan du bruke den minihydrometriske metoden, som vi utviklet i 1995. Den lave flytegrensen sikres av den optimale tykkelsen på det reologiske matriselaget. Fra en vurdering av den topologiske strukturen til PBS, bestemmes den gjennomsnittlige tykkelsen av laget X av formelen:
hvor er den gjennomsnittlige diameteren til sandpartikler; – volumkonsentrasjon.
For sammensetningen gitt nedenfor ved W/T = 0,103, vil tykkelsen på mellomlaget være 0,056 mm. De Larrard og Sedran fant at for finere sand (d = 0,125–0,4 mm) varierer tykkelsen fra 48 til 88 µm.
Økning av partikkelmellomlaget reduserer viskositeten og den ultimate skjærspenningen og øker flyten. Fluiditeten kan øke ved å tilsette vann og introdusere SP. Generelt er effekten av vann og SP på endringer i viskositet, endelig skjærspenning og flyte tvetydig (fig. 1).
Supermykneren reduserer viskositeten i mye mindre grad enn tilsetning av vann, mens reduksjonen i flytegrensen på grunn av SP er mye høyere enn under påvirkning av vann.
Ris. 1. Effekt av SP og vann på viskositet, flytespenning og fluiditet
Hovedegenskapene til superplastiserte ekstremt fylte systemer er at viskositeten kan være ganske høy og systemet kan flyte sakte hvis flytespenningen er lav. For konvensjonelle systemer uten SP kan viskositeten være lav, men den økte flytegrensen hindrer dem i å spre seg, siden de ikke har en post-tiksotrop strømningsressurs [se. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Funksjoner ved reologiske endringer i sementsammensetninger under påvirkning av ionestabiliserende myknere. // Samling av arbeider "Teknologisk mekanikk av betong". – Riga: RPI, 1984].
Reologiske egenskaper avhenger av type og dosering av SP. Påvirkningen av tre typer SP er vist i fig. 2. Det mest effektive fellesforetaket er Woerment 794.
Ris. 2 Påvirkning av type og dosering av SP på?o: 1 – Woerment 794; 2 – S-3; 3 – Melment F 10
Samtidig var det ikke den innenlandske SP S-3 som viste seg å være mindre selektiv, men den utenlandske SP basert på melamin Melment F10.
Spredbarheten til pulveriserte betongblandinger er ekstremt viktig når man danner betongprodukter med vevde volumetriske nettingrammer lagt i en form.
Slike volumetriske gjennombrutte stofframmer i form av en T-bjelke, I-bjelke, kanal og andre konfigurasjoner gir mulighet for rask forsterkning, som består i å installere og feste rammen i en form, etterfulgt av støping av hengende betong, som lett trenger gjennom rammeceller som måler 2–5 mm (fig. 3) . Tekstilrammer kan radikalt øke sprekkmotstanden til betong når de utsettes for vekslende temperatursvingninger og redusere deformasjoner betydelig.
Betongblandingen skal ikke bare flyte lett lokalt gjennom nettrammen, men også spres ved fylling av formen ved «omvendt» penetrasjon gjennom karmen ettersom volumet av blandingen i formen øker. For å vurdere flytbarheten ble det brukt pulverblandinger av samme sammensetning med tanke på innhold av tørre komponenter, og smørbarheten fra kjeglen (for ristebordet) ble regulert av mengden SP og (delvis) vann. Spredningen ble blokkert av en nettingring med en diameter på 175 mm.
Ris. 3 Eksempel på stofframme
Ris. 4 Blandingspålegg med fri og blokkert spredning
Masken hadde en klar størrelse på 2,8×2,8 mm med en tråddiameter på 0,3×0,3 mm (fig. 4). Kontrollblandinger ble laget med smørepålegg på 25,0; 26,5; 28,2 og 29,8 cm Som et resultat av eksperimenter ble det funnet at med økende fluiditet av blandingen, avtar forholdet mellom diametrene av fri dc og blokkert spredning d. I fig. Figur 5 viser endringen i dc/dbotdc.
Ris. 5 Endre dc/db fra den frie spredningsverdien dc
Som det følger av figuren, forsvinner forskjellen i spredningen av blandingen dc og db med fluiditet, karakterisert ved en fri spredning på 29,8 cm. Ved dc = 28,2 avtar spredningen gjennom maskenettet med 5%. Blandingen med en spredning på 25 cm opplever spesielt stor bremsing ved spredning gjennom nettet.
I denne forbindelse, når du bruker nettingrammer med en celle på 3–3 mm, er det nødvendig å bruke blandinger med en spredning på minst 28–30 cm.
De fysiske og tekniske egenskapene til dispergert armert pulverbetong, armert med 1 volumprosent stålfibre med en diameter på 0,15 mm og en lengde på 6 mm, er presentert i tabell 2
Tabell 2.
Fysiske og tekniske egenskaper til pulverbetong med lavt vannbehovsbindemiddel ved bruk av husholdnings SP S-3
Navn på eiendommer | Enhet | Indikatorer |
|
Tetthet | |||
Porøsitet | |||
Trykkfasthet | |||
Bøyestrekkstyrke | |||
Aksial strekkfasthet | |||
Elastisk modul | |||
Poissons forhold | |||
Vannabsorpsjon | |||
Frostmotstand | antall sykluser |
I følge utenlandske data, med 3% forsterkning, når trykkstyrken 180–200 MPa, og aksial strekkstyrke – 8–10 MPa. Slagstyrken øker mer enn tidoblet.
Mulighetene for pulverbetong er langt fra uttømt, gitt effektiviteten til hydrotermisk behandling og dens innflytelse på å øke andelen tobermoritt, og følgelig xonotlite
- Var informasjonen nyttig? ja delvis nei
- 15444
