Med hvilken sikkerhetsfaktor er seil laget? Retningslinjer for utførelse av praktisk arbeid Sikkerhetsfaktor av stålkjeder.

Svar. Det må være minst 5 med maskindrift og minst 3 med manuell drift (klausul 3.4.7.3).

Spørsmål 132. På hvilken måte er kjedespleising tillatt?

Svar. Tillatt ved elektrisk eller smi sveising av nylig innsatte ledd eller ved bruk av spesielle forbindelsesledd. Etter skjøting inspiseres og belastningstestes kjedet i henhold til dokumentasjonen (punkt 3.4.7.6).

Spørsmål 133. Hva kan hampetau brukes til?

Svar. Kan brukes til å lage stropper. I dette tilfellet må sikkerhetsfaktoren være minst 8 (klausul 3.4.8.1).

Spørsmål 134. Hvilke inskripsjoner skal stå på merkelappene (etikettene) som skal leveres med tau, snorer og snorer?

Svar. Inventarnummer, tillatt lastekapasitet og dato for neste prøving skal angis (klausul 3.4.8.3).

Spørsmål 136. Hva bør du være oppmerksom på når du inspiserer tau?

Svar. Det er nødvendig å være oppmerksom på fraværet av råte, brenning, mugg, knuter, frynsing, bulker, rifter, kutt og andre defekter. Hver vending av tauet skal være godt synlig og vridningen skal være jevn. Hamptau som brukes til fyring skal ikke ha frynsete eller gjennomvåte tråder (klausul 3.4.8.9).

Spørsmål 137. I hvilke perioder bør tau og snorer inspiseres under drift?

Svar. Skal inspiseres hver 10. dag (klausul 3.4.8.11).

Spørsmål 138. Hva brukes monterens klør til?

Svar. Designet for arbeid på tre og tre med stesonstøtter av armert betong av kraftoverførings- og kommunikasjonslinjer, på armert betongstøtter luftlinjer kraftoverføringslinjer (VL) 0,4-10 og 35 kV, samt på sylindriske armerte betongstøtter med en diameter på 250 mm VL 10 kV (klausul 3.5.1).

Spørsmål 139. Hva er levetiden til klør og kummer (unntatt pigger)?

Svar. Levetiden er 5 år (klausul 3.5.12).

Spørsmål 140. Når utsettes klør og kummer for statisk testing?

Svar. De testes minst en gang hver 6. måned (klausul 3.5.16).

Spørsmål 141. Hva skal massen til beltet være?

Svar. Bør ikke være mer enn 2,1 kg (klausul 4.1.7).

Spørsmål 142. Hvilken dynamisk belastning skal beltet tåle?

Svar. Må tåle belastningen som oppstår når en last som veier 100 kg faller fra en høyde lik to lengder av stroppen (fall) (punkt 4.1.9).

Spørsmål 143. Hvilket materiale skal slyngen (fallen) til beltet være laget av for elektriske sveisere og gasssveisere og andre arbeidere som utfører varmt arbeid?

Svar. Skal den være laget av ståltau eller kjetting?

Spørsmål 144. Til hvilket formål brukes fangere med vertikalt sikkerhetstau?

Svar. De brukes for å sikre arbeidernes sikkerhet når de stiger opp og ned langs vertikale og skråstilte (mer enn 75° til horisontalplanet) (klausul 4.3.1).

Spørsmål 145. Hva er driftsprinsippet til fangeren og systemet som helhet?

Svar. Når en arbeider faller under vekten sin gjennom belteslyngesystemet, roterer kroppen til fangeren, og sikkerhetstauet klemmes mellom de bevegelige og stasjonære kammene, låser fangeren på sikkerhetstauet og hindrer arbeideren i å bevege seg ned (klausulen 4.3.3).

Spørsmål 146. Til hvilke formål bør hjelmer brukes?

Svar. Må brukes til å beskytte arbeiderens hode mot mekanisk skade fra gjenstander som faller ovenfra eller fra kollisjon med strukturelle og andre elementer, for beskyttelse mot vann, elektrisk støt under arbeid i høyden i konstruksjon, installasjon, demontering, reparasjon, justering og annet arbeid (klausul. 4.5.1).

Spørsmål 147: Hva skal hjelmer gi?

Svar. De må gi en maksimal overført kraft ved en nominell støtenergi på 50 J på ikke mer enn 5 kN (500 kgf) for hjelmer av første kvalitetskategori og ikke mer enn 4,5 kN (450 kgf) for hjelmer av høyeste kvalitetskategori ( klausul 4.5.3).

Spørsmål 148. Hvilke farger er hjelmskall tilgjengelig i?

Svar. Tilgjengelig i fire farger:

hvit - for ledere, ledere av verksteder, seksjoner, arbeidere i arbeidsverntjenesten, statlige inspektører av tilsyns- og kontrollorganer;

rød - for formenn, formenn, ingeniør- og tekniske arbeidere, sjefsmekanikere og sjefskraftingeniører;

gul og oransje - for arbeidere og juniorer servicepersonell(klausul 4.5.6).

Spørsmål 149. Hvilke merker har hver hjelm?

Svar. Har følgende merker:

i midten av den øvre delen av hjelmens visir, navnet på hjelmen - "Builder" skal påføres ved støping;

på innsiden av visiret eller kroppen ved bruk av støpe- eller støpemetoden skal følgende brukes: produsentens varemerke, standardbetegnelse, hjelmstørrelse, produksjonsdato (måned, år) (klausul 4.5.16).

Spørsmål 150. Hva er garantiperioden for oppbevaring og drift av hjelmer?

Svar. Garantiperioden er 2 år fra produksjonsdatoen (klausul 4.5.21).

Spørsmål 151. Hvilke sikkerhetsinnretninger bør mekanisk drevne maskiner og utstyr ha?

Svar. Må ha selvstartsperrer som er lett tilgjengelige og lett gjenkjennelige for operatøren av nødstoppanordningen. Farlige bevegelige deler må ha beskyttelsesbeskyttelse (klausul 5.1.4).

Spørsmål 152. Hva er kravene til skiftenøkler?

Svar. Gjesper skiftenøkler må samsvare med dimensjonene til mutrene eller boltehodene og ikke ha sprekker eller hakk. Det er ikke tillatt å forlenge skiftenøkler med spaker som ikke er konstruert for å fungere med økt innflytelse (klausul 5.2.10).

Spørsmål 153. Hvilke hansker bør gis til arbeidere som arbeider med håndholdt pneumatisk slag eller roterende verktøy?

Svar. De må være utstyrt med hansker med antivibrasjonspute på håndflaten (klausul 5.3.6).

Spørsmål 154. Hvilken spenning skal et elektrifisert håndverktøy brukes til?

Svar. Bør som regel brukes for spenninger som ikke er høyere enn 42 V. Kroppen til håndholdte elektrifiserte verktøy av klasse I (med spenninger høyere enn 42 V, uten dobbel isolasjon) må jordes (nullstilles) (klausul 5.4.1 ).

Spørsmål 155. Hvem har lov til å jobbe med elektrifisert håndverktøy?

Svar. Personer over 18 år som har gjennomgått spesialopplæring, bestått passende eksamen og har journal over dette i sitt arbeidsvernsertifikat er tillatt (punkt 5.4.6).

Spørsmål 156. Hva skal et håndholdt pyroteknisk verktøy ha?

Svar. Må ha:

beskyttelsesenhet eller skjerm;

en enhet som beskytter mot utilsiktet skyting;

en innretning som beskytter mot skudd dersom pistolens munnstykke ikke hviler mot arbeidsflaten (klausul 5.5.2).

Spørsmål 157. Hvem har lov til å jobbe med håndholdt pyroteknisk verktøy?

Svar. Arbeidere som er opplært i sikker bruk er tillatt (klausul 5.5.7).

Spørsmål 158. Hvilke arbeidere har lov til å jobbe selvstendig med håndholdt pyroteknisk verktøy av stempeltypen?

Svar. Tillatt er ansatte som er minst 18 år, har jobbet i organisasjonen i minst 1 år, har kvalifikasjoner i minst tredje kategori, har gjennomført opplæringskurs i henhold til godkjent program, bestått eksamen i kvalifikasjonskommisjonen og mottatt et sertifikat for retten til å arbeide med håndholdt pyroteknisk verktøy av stempeltypen (klausul 5.5.10).

Spørsmål 159. Hvem skal ha sertifikat for rett til å føre tilsyn med arbeid med håndholdt pyroteknisk verktøy?

Svar. Det må være formenn, formenn, mekanikere og andre spesialister knyttet til driften av dette verktøyet, som skal gjennomgå et opplæringskurs i henhold til programmet for spesialister og få et sertifikat for rett til å føre tilsyn med disse arbeidene (klausul 5.5.11).

Spørsmål 160. Hva skal en arbeidstaker som får jobbe selvstendig med håndholdt pyroteknisk verktøy (operatør) få før jobbstart?

Svar. Bør motta:

arbeidstillatelse for rett til å utføre arbeid;

pyrotekniske instrumenter;

patroner (ikke mer enn den etablerte normen);

personlig verneutstyr (hjelm, øreklokker, ansiktsskjerm, skinnhansker eller votter) (klausul 5.5.12).

Slynger laget av grønnsaker og syntetiske fibre må være produsert med en sikkerhetsfaktor på minst 8.

MERK FØLGENDE! Til tross for at seilene er utformet med en sikkerhetsmargin, er det uakseptabelt å overskride løftekapasiteten til seilet som er angitt på lappen.

Hva bestemmer spenningen til slyngegrenene? I hvilken vinkel mellom grenene er slyngene designet?

Spenningen S til grenen til en ettbensslynge er lik massen til lasten Q (fig. 3.13). Spenninger S i hver gren av en flergrenet slynge beregnes ved hjelp av formelen

S= Q/(n cos b),

Hvor P- antall slyngegrener; cos b- cosinus av helningsvinkelen til slyngegrenen til vertikalen.

Selvsagt skal anhukeren ikke bestemme belastningene i slyngenes grener, men han må forstå at Når vinkelen mellom grenene øker, øker spenningen i slyngegrenene. I fig. Figur 3.14 viser avhengigheten av spenningen til grenene til en tobeint slynge av vinkelen mellom dem. Husk at når du bærer bøtter med vann, øker belastningen når du strekker ut armene. Strekkkraften i hver gren av en to-bens slynge vil overstige massen til lasten dersom vinkelen mellom grenene overstiger 120°.

Åpenbart, med en økning i vinkelen mellom grenene, øker ikke bare spenningen til grenene og sannsynligheten for brudd, men også kompresjonskomponenten til spenning 5 SG (se fig. 3.13), noe som kan føre til ødeleggelse av laste.

MERK FØLGENDE! Grentau og kjettingstropper er utformet slik at vinklene mellom grenene ikke overstiger 90°. Designvinkelen for tekstilseil er 120°.

Hva brukes traversene til? Hvilke traverskonstruksjoner brukes til å slynge last?

Traverser er avtakbare lasthåndteringsanordninger designet for å slynge lang og stor last. De beskytter lastene som løftes mot trykkkreftene som oppstår ved bruk av stropper.

I henhold til deres design er traverser delt inn i plane og romlige.

Planar traverser (fig. 3.15, EN) brukes til å slynge lang last. Hoveddelen av traversen er bjelken 2, eller et fagverk som bærer bøyelast. Tau eller kjedegrener henges opp fra bjelken 1.

Traverserer med muligheten til å flytte klipp 4 langs strålen kalles universell (Fig. 3.15, b). Utjevningsblokker 5 er installert i merdene, som sikrer jevn fordeling av belastninger mellom grenene på traversen S 1 = S 2. Av denne grunn kalles en slik travers balansering Utjevningsblokker kan også brukes i taustropper med mer enn tre grener.

Romlig traverser (fig. 3.15, V) brukes til å slynge tredimensjonale strukturer, maskiner og utstyr.

Jeg har forskjellige armer på balanseren travers (fig. 3.15, G) brukes til å løfte last med to kraner, den lar deg fordele last mellom kranene i forhold til deres løftekapasitet.

Tegn på en defekt travers:

Ø fravær av stempel 3 eller merkelapp;

Ø sprekker (oppstår vanligvis i sveiser);

Ø deformasjon av bjelker, stivere, rammer med en avbøyning på mer enn 2 mm per 1 m lengde;

Ø skade på feste- og koblingsledd.

Hvilke typer grep finnes?

Håndtak er de mest avanserte og sikre lasthåndteringsenhetene, hvor den største fordelen er reduksjonen av manuelt arbeid. Gripere brukes i tilfeller hvor det er nødvendig å flytte last av samme type. På grunn av det store utvalget av laster som håndteres, er det mange forskjellige gripedesign tilgjengelig. De fleste av dem kan klassifiseres i en av følgende typer.

Flåttbåren grep (fig. 3.16, EN) hold lasten med spaker 1 for sine utstikkende deler.

Friksjon gripere holder lasten på grunn av friksjonskrefter. Spakfriksjonsgrep (fig. 3.16, 6) klem lasten med spaker 1. Friksjonsgrep med spak-tau (fig. 3.16, V) ha tau 3 med blokker brukes de til å slynge baller, baller.

I eksentrisk grep (fig. 3.16, G) hoveddelen er det eksentriske 4, som, ved dreiing, pålitelig klemmer platematerialer.

Det finnes også lasthåndteringsanordninger som gir automatisk (uten deltagelse av en anhuker) slinging av lasten.

Beregning av ståltau

Ved utførelse av riggearbeid knyttet til montering av div teknologisk utstyr og konstruksjoner brukes ståltau. De brukes til produksjon av stropper og lastehengere, som bukseseler, barduner og stenger, samt for å utstyre trinseblokker, vinsjer og monteringskraner.

Uansett formål er det nødvendig å bruke ståltau i riggeutstyr som oppfyller følgende generelle krav:

ved design - dobbel legging;

i henhold til typen tråder - med en lineær berøring av ledningene mellom lagene (LK) og som erstatning - med en punkt-lineær berøring (TLK);

i henhold til kjernematerialet - med en organisk kjerne (OC) og som erstatning - med en metallkjerne (MC) laget av taustråd;

i henhold til leggingsmetoden - ikke-avvikling (N);

i retning av lay - cross lay;

i henhold til de mekaniske egenskapene til ståltråden - tau av klasse I og, som erstatning, tau av klasse II;

i henhold til merkegruppen - med en midlertidig strekkstyrke på 1764 MPa eller mer; som et unntak er bruk av tau med en styrke på minst 1372 MPa tillatt;

i henhold til tilstedeværelsen av belegg - for arbeid i kjemisk aktive miljøer og vann - tau med galvanisert ledning;

etter formål - last (G).

Avhengig av formålet brukes følgende typer tau:

for stropper, lasteoppheng og utstyr for taljer, vinsjer, kraner - mer fleksible tau av typen LK-RO, utførelse 6x36 (1 + 7 + 7/7 + 14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80); som erstatning kan TLK-0 type tau av utførelse 6x37 (1 + 6 + 15 + 15) + 1 o brukes. Med. (GOST 3079-80);

for seler, barduner og stenger - mer stive tau av typen LK-R, utførelse 6 x 19 (1 + 6 + 6/6) + 1 o. Med. (GOST 2688-80); som erstatning er det tillatt å bruke tau av type LK-0, utførelse 6x19 (1 + 9 + 9) + 1 o. Med. (GOST 3077-80). Tekniske data for anbefalte typer tau er gitt i vedlegget. 1.

Ståltau beregnes for styrke ved å bestemme de maksimale designkreftene i grenene, multiplisere dem med sikkerhetsfaktoren og sammenligne de oppnådde verdiene med bruddkraften til tauet som helhet. I dette tilfellet inkluderer de beregnede kreftene som virker på tauet standardbelastninger uten å ta hensyn til overbelastnings- og dynamikkkoeffisientene fra massen av de løftede lastene sammen med monteringsanordningene og kreftene i stangene og stengene.

Beregning av ståltauet utføres i følgende rekkefølge:

1. Bestem bruddkraften til tauet (kN):

hvor S er den maksimale designkraften i tauet, kN; Кз-Sikkerhetsfaktor (vedlegg 2)

2. Avhengig av formålet, velg et mer fleksibelt (6x36) eller stivere (6x19) tau og, i henhold til GOST-tabellen (vedlegg I), fastsett dets egenskaper: type, design, strekkstyrke, bruddkraft (ikke mindre enn design en), diameter og vekt .

Løsning 1 . Vi beregner bruddkraften i tauet, og bestemmer den i henhold til appen. 2 sikkerhetsfaktor k з =5 for et lastetau med lett bruk:

R k = Sk z = 100*5 = 500 kN.

2. Vi velger til vinsjen et fleksibelt tau av typen LK-RO, utførelse 6x36 (1 + 7 + 7/7 +14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80) og i henhold til GOST-tabellen (vedlegg I) bestemmer vi dens egenskaper:

midlertidig strekkfasthet, MPa………………………1764

bruddkraft, kN……………………………………………….…517

taudiameter, mm………………………………………………………….……31

vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..3655

For jobbalternativer for valg av ståltau for en elektrisk vinsj med trekkraft, se vedlegg 11.

Beregning av sveisede og platekjeder

Kjeder har begrenset bruk i installasjonsarbeid. Sveisede ukalibrerte kjettinger brukes vanligvis som slynger, sveisede kalibrerte og platekjeder brukes som last. løftemekanismer.

For sveisede og platekjeder er den tillatte kraften på en gren i kjeden (kN) bestemt av formelen:

hvor R er bruddlasten, kN (valgt i henhold til GOST-tabeller: for sveisede kjeder - tabell 1, for platekjeder - tabell 2); kz - sikkerhetsfaktor for kjeder (valgt avhengig av formålet i henhold til tabell 3).

Diametrene til tromlene og kjedehjulene som er omkranset av det sveisede kjedet må ikke være mindre enn: for en manuell drivenhet - 20 ledddiametre, for en maskindrift - 30 ledddiametre. Antall tannhjultenner for bladkjeder må være minst seks.

Eksempel 2. Bestem den tillatte kraften i et sveiset lastkjede med en kjedeståldiameter på d=8 mm for en løftemekanisme med manuell kjøring.

Løsning. 1. Finn størrelsen på bruddlasten for en gitt kjetting iht

bord 1: R = 66 kN.

Tabell 1. Rundt ledd og trekkkjeder.

(GOST 2319-81, ST SEV 2639-80)

Tabell 2. Platelastkjeder.

(GOST 191-82, ST SEV 2642-80)

Merk. Lastplatekjeder produseres i fire typer

I - med nagling uten skiver; III - med nagler på skiver;

II - på splinter; IV - med glatte rygger.

Tabell 3. Sikkerhetsfaktor

2. Bestem den tillatte kraften i kjedet ved k = 3:

S = R/k s = 66/3 = 22 kN.

Eksempel 3. Velg en bladkjede for en løftemekanisme med maskindrift ved maksimal belastning på kjedegrenen S= 35 kN.

Løsning . 1. Finn bruddlasten i kjedegrenen:

R = SK з= 35*5 = 175 kN.

2. Bruke tabellen. 2, velg en bladkjede med følgende egenskaper:

Kjedetype……………………………………………………………………….….11

Kjedestigning t, ​​mm………………………………………………………….…60

Platebredde B, mm…………………………………………38

Diameter på den midtre delen av valsen d, mm………………….…...26

Rullelengde l, mm……………………………………….….97

Antall plater i en lenke………………………..…...4

For jobbalternativer for valg av platekjede, se Vedlegg 12.

Beregning av taustropper

Slynger laget av ståltau brukes til å koble sammen remskiver med løfte- og transportkjøretøyer (master, portaler, vinkler, bommer, monteringsbjelker), ankere og bygningskonstruksjoner, samt for å slynge løftet eller flyttet utstyr og konstruksjoner med løfte- og transportmekanismer .

I installasjonspraksis brukes følgende typer taustropper: konvensjonelle, som inkluderer universelle og ett-, to-, tre- og firbeinte, festet til utstyret som løftes med stropper eller inventargrep, samt vridd og håndkle. .

For å slynge tungt utstyr brukes hovedsakelig inventarvridde stropper, laget i form av en lukket sløyfe ved sekvensiell parallell tett legging av sammenflettede tauvindinger rundt den første sentrale svingen. Disse stroppene har en rekke fordeler: jevn lastfordeling over alle svinger, redusert tauforbruk og mindre arbeidskrevende slinging.

Håndkleslynger er også laget i form av en lukket sløyfe av tett lagt tau, som legger dem i et enkelt lag på gripeanordningen og elementet til det løftede utstyret (monteringsbeslag, tapp, aksel). Dette sikrer jevn spenning på de enkelte grenene på seilet. Endene av tauet er festet i en løkke ved hjelp av klemmer.

Metoder for fremstilling og bruk av vridd og håndkleslynger er beskrevet i industristandarden OST 36-73-82.

En vridd slynge godkjent for bruk leveres med en metallbrikke som angir grunnleggende tekniske data.

Taustropper beregnes i følgende rekkefølge (fig. 1, EN).

1. Bestem spenningen (kN) i en gren av seilet:

S = Р/(mcos α),

hvor P er konstruksjonskraften som påføres stroppen, unntatt overbelastning og dynamiske faktorer, kN; m - totalt antall slyngegrener; α er vinkelen mellom virkningsretningen til designkraften og slyngegrenen, som er satt basert på tverrmålene til utstyret som løftes og metoden for slyngning (det anbefales å sette denne vinkelen til ikke mer enn 45° , og husk at etter hvert som den øker, øker kraften i slyngegrenen betydelig).

2. Finn bruddkraften i slyngegrenen (kN):

hvor kz er sikkerhetsfaktoren for seilet (bestemt i henhold til vedlegg 2 avhengig av seiltype).

Figur 1. Designdiagrammer av stropper a- slynge; b- vridd slynge

3. Basert på den beregnede bruddkraften, ved bruk av GOST-tabellen (vedlegg I), velges det mest fleksible ståltauet og dets tekniske data, type og design, midlertidig strekkfasthet, bruddkraft og diameter bestemmes.

Løsning: 1. Bestem spenningen i den ene grenen av seilet, spør totalt antall grener m = 4 og deres helningsvinkel α = 45 o til virkningsretningen til designkraften P:

S = P/ (m cosα) = 10 G o /(m cosα)=

10×15/(4×0,707)=53 kN.

2. Finn bruddkraften i slyngegrenen:

Rn = Skz = 53 * 6 = 318 kN.

3.I henhold til funnet brytekraft, bruk appen. 1, velg et tau av typen LK-RO, design 6×36(1+7+7/7+14)+1о.с. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Midlertidig strekkfasthet, MPa……………….………………1960

Bruddkraft, kN…………………………………………..….………338

Taudiameter, mm………………………………………….……….………23.5

Vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..2130

For varianter av oppgaver for beregning av ståltau til slynge, se vedlegg 13.

4.Beregning av en vridd slynge (Figur 1, b)

1. Bestem spenningen (kN) i en tauomdreining av seilet:

S = Р/(mncos α),

hvor P er kraften som påføres seilet, kN; t - antall slyngegrener (for vridd slynge m=2); n - antall tauvendinger i tverrsnittet av en gren av slyngen (vanligvis n = 7,19 eller 37 svinger); α er vinkelen mellom slyngegrenen og kraftretningen P (anbefalt a≤30 o).

2. Finn bruddkraften (kN) i en tauomdreining på seilet:

hvor kz er sikkerhetsfaktoren (vedlegg 2).

3. Basert på den beregnede bruddkraften, bruk GOST-tabellen (vedlegg 1), velg et ståltau for en vridd slynge og bestem dens tekniske data.

4. Finn estimert diameter c tverrsnitt slyngegrener (mm) avhengig av antall omdreininger i tverrsnittet til en gren:

7 omdreininger…………………………d c = 3d

19 svinger…………………………..…d c = 5d

37 omdreininger………………………..…d c = 7d

hvor d er diameteren på tauet for svingene på slyngen.

5. Finn minimumsdiameteren til gripeanordningen:

D a = k c d c,

Hvor til s - forholdskoeffisient mellom diametrene til gripeanordningen og tverrsnittet til slyngegrenen; minimumsverdien er:

for gripeanordning med dobbel krumning (bøttetype)... k s ≥ 2

for griper sylindrisk …………….k s ≥ 2

6. Beregn lengden på tauet (m) for å lage en vridd slynge

Lk = 2,2nl+2t,

hvor l er den nødvendige lengden på slyngen langs den sentrale svingen, m; t- slyngestigning lik 30 d, m.

Løsning. 1. Bestem spenningen i en tauvending av seilet, gitt av vinkelen α - 20°, antall tauvendinger i en gren av stroppen n = 19 stk. og husk at P = 10G o:

S = P/(mncosα) = 10×300/(2×19×0,94) = 84 kN.

2. Finn bruddkraften i en tauvending:

Rk = Skz = 84*5 = 420 kN.

3.Ifølge app. Jeg velger ståltau type JIK-PO design 6×36 (1+7+7/7+14)+1o.s. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Midlertidig strekkfasthet, MPa………………………1960

Bruddkraft, kN…………………………………………………………………430.5

Taudiameter, mm………………………………………………………….……27

Vekt på 1000 m tau, kg…………………………………………………..2800

4. Finn estimert tverrsnittsdiameter til slyngegrenen

d c = 5d = 5*27 = 135 mm.

5.Beregn minimumsdiameteren til gripeanordningen

D z = k c d c = 4 * 135 = 540 mm.

6. Vi bestemmer lengden på tauet for å lage slyngen, og spesifiserer lengden l = 1,5 m:

L k = 2,2nl +2t = 2,2×19×1,5 + 2×0,8 = 64,3 m, hvor t = 30d - 30×0,027 = 0,8 m.

For alternativer for beregning av vridde stropper, se vedlegg 14.

Ris. 2. Designdiagram av monteringsbjelken

2. Maksimalt bøyemoment beregnes ved hjelp av formelen

M maks = ,

Hvor l– spennvidden til monteringsbjelken.

3. Beregn det nødvendige motstandsmomentet, i henhold til hvilket en standardprofil er valgt

W tr = ,

Hvor R– designmotstand, MPa (vedlegg 3); m– driftstilstandskoeffisient (vedlegg 4).

Eksempel 6. Beregn monteringsbjelken med et spenn på l = 3 m for å løfte et apparat som veier 18 tonn med en remskiveblokk festet til midten av bjelken, hvis det er kjent at massen til trinseblokken er G p = 1,2 t, kraften i den løpende grenen er S p = 35 kN. Bjelkemateriale St.3.

1. Bestem kraften som virker på monteringsbjelken ved opphengspunktet til remskiven:

R= 10· G O TIL P TIL d +10 G P TIL n + S n =10·18·1,1·1,1+10·1,2·1,1+35=266 kN.

2. Maksimalt bøyemoment i monteringsbjelken beregnes ved hjelp av formelen

M maks =
kN cm

3. Finn ønsket motstandsmoment for tverrsnittet til monteringsbjelken

W tr = = 19950 / (0,85 0,1 210) = 1117,6 cm 3 .

4. For en bjelke med massivt snitt (vedlegg 5) aksepterer vi en I-bjelke№ 45med W x = 1231 cm 3 , som tilfredsstiller betingelsen B x >B tr.

For alternativer for beregning av monteringsbjelken, se vedlegg 15.

Traverssberegning

Traverser er stive løfteinnretninger designet for å løfte stort, langt og tynnvegget utstyr, som for eksempel skjell.

Et av de viktige formålene med traversen ved installasjon av tynnveggede apparater er å absorbere de resulterende trykkkreftene og bøyemomentene for å forhindre deformasjon av apparatet som løftes.

Typisk er en travers en bjelke laget av enkle I-bjelker, kanaler eller stålrør ulike størrelser. Noen ganger er traversen laget av sammenkoblede I-bjelker eller kanaler forbundet med stålplater, eller stålrør forsterket med væskeelementer.

Ved løfteutstyr med flere kraner med ulik løftekapasitet benyttes balanserende eller balanserende tverrbjelker med forskjellige armer.

Traversen fungerer i bøying og kompresjon. Vekten av traversen er en liten brøkdel av vekten til lasten som løftes (vanligvis ikke mer enn
1%), i praktiske beregninger kan derfor bøyemomentet i traversen og avbøyningen fra egen masse neglisjeres.

For varianter av oppgaver for beregning av tverrbjelketverrsnitt, se vedlegg 16.

Vedlegg 3

Vedlegg 4

Vedlegg 5

Vedlegg 6

Kanaler (GOST 8240–72)

Fortsettelse av vedlegg 6

Vedlegg 7

Grunnleggende designdata for sømløse stålrør (GOST 8732– 78)

Fortsettelse av vedlegg 7

Fortsettelse av vedlegg 7

Fortsettelse av vedlegg 7

Vedlegg 8

Reduksjonsfaktor for designlengde μ for stenger med konstant tverrsnitt

Vedlegg 9

Ultimate fleksibilitet for komprimerte elementer[λ]

Vedlegg 10

Koeffisient langsgående bøyningφ sentralt komprimerte elementer

For stålkvalitet St.3.

Vedlegg 11

Alternativer for valg av ståltau for en elektrisk vinsj med følgende trekkraft :

Vedlegg 15

Alternativer for oppgaver for beregning av monteringsbjelken for å løfte en enhet med en trinse:

Fortsettelse av vedlegg 15

Vedlegg 16

Alternativer for å beregne snittet til en tverrbjelke.

Kp og Kd er tatt lik 1,1

Vedlegg 17

Alternativer for å beregne en kompresjonsbjelke for å løfte en horisontal sylindrisk trommel:

Bibliografi

I maskiner beregnet for transport og lasteoperasjoner er tau eller kjetting ansvarlig integrert del. Sikkerheten til driftspersonell og levetiden til tauet avhenger i stor grad av riktig valg av design, feste og drift av et tau eller kjetting.

Følgende brukes som fleksible løfteelementer: a) ståltau; b) sveisede kortlenkede kjeder; c) platekjeder; d) hamp- eller bomullstau (tillatt kun brukt som fortøyningstau).

Ståltau s brukes som last, bom, kabelstag og sperrer. De brukes som lasteløfter for vinsjer, taljer, kraner av alle systemer, konstruksjonsløftere, heiser, etc.; De brukes som svingkraner for svingkraner av alle systemer. Som stagkabler for masteløfter, boretårnkraner og svingkraner; som fortøyninger - i form av stropper og andre enheter designet for å henge opp last fra kroken til en løfteinnretning.

Valget av tau er gjort i samsvar med gjeldende GOST "Ståltau".

I samsvar med driftsforholdene til tauene ved heising transportkjøretøyer ah, mekanismer og ulike typer strukturer de er delt inn i støtte, lastbærende, trekkraft, løfting og kobling.

Støtte tau designet for oppheng av broer, avstivende master, rør osv. Disse tauene fungerer i strekk, så styrkeindikatorer for dem er avgjørende, mens fleksibiliteten, som ikke er vesentlig, kan være minimal.

Helt metall må brukes som støttetau. Det anbefales ikke å bruke tau med en organisk kjerne, siden å trekke dem ut på grunn av krymping av kjernene påvirker påliteligheten til drift og installasjon negativt.

Støtte tau brukes som støtte for flytting av traller. Deres operasjon innebærer betydelig bøyning og spenning under trallens ruller. Som bærende tau anbefales det å bruke helmetalltau av lukket struktur, som har en tett struktur og en mer eller mindre flat overflate.

Trekk tau brukes på kabelbaner, på gravemaskiner osv. Deres drift er forbundet med betydelig overflateslitasje og bøyning ved arbeid på blokker. Derfor anbefales det å bruke tau med ulik tråddiameter og med organisk kjerne som trekktau. I dette tilfellet bør de ytre lagene i trådene til trekktau ha tykkere ledninger enn de indre.

Løftetau Designet for bruk på kraner, taljer, vinsjer og heiser. De jobber med en ujevn bevegelseshastighet og er utsatt for komplekse typer deformasjoner under drift - strekking og bøying. Dynamiske belastninger i tau av denne typen kan nå 25-30% av statisk. Rundtrådet tau med organiske kjerner brukes som løftetau (unntatt varme butikker).

De aller fleste løftemaskiner med fritt hengende last bruker kryssleggingstau. Ettlags leggingstau har betydelig lengre levetid (1,5-2 ganger) enn tverrleggingstau, men på grunn av ubalanserte indre påkjenninger har tauene en tendens til å rulle seg av seg selv, og brukes derfor vanligvis kun til løftemekanismer som har stive føringer for løfting av last (bremsbergs). , heiser, etc.).

Friksjonskoeffisienten mellom tauet og remskiven med ensidig legging øker betydelig (ved ensidig legging er denne koeffisienten 0,3, for krysslagte tau er den 0,11). Dette er spesielt viktig for taljer med tauskiver.

For å løfte personer er det tillatt å bruke bare klasse B (høyeste klasse) tau; for andre løfte- og transportmaskiner, klasse I (første klasse) tau, og for hjelpeformål er det tillatt å bruke klasse II (andre klasse) tau .

Feste tau brukes til konstruksjon av stropper, til seler, som slepetau, fortøyningstau osv. Disse tauene fungerer i strekk og bøying, og derfor må de ha stor fleksibilitet, siden det ofte er nødvendig å knytte knuter, lage skjøter og flette løkker. Til disse formålene anbefales det å bruke seks- og åttetrådet tau med mange organiske kjerner.

Mottak, lagring og håndtering av tau . På produksjonsanlegget skal tauene underkastes ekstern inspeksjon og måling, kontroll av ledningenes mekaniske egenskaper etc. I henhold til resultatene av disse testene utarbeides det et sertifikat.

Tau med diameter inntil 30 mm og maksvekt 700 kg kan leveres i kveiler, fast bundet på 4-6 steder. Tau med diameter over 30 mm, samt tau som veier over 700 kg, skal vikles på tromler. I tillegg skal, uavhengig av vekt og diameter, følgende vikles på tromler: a) tau beregnet for løft og senking av personer; b) ettlags, flertrådet og formtrådet tau.

Hver spole eller trommel må være utstyrt med en etikett som angir produsent, serienummer, symbol, lengde, bruttovekt på tauet og produksjonsdato. Etiketten er stemplet med kvalitetskontrollavdelingen til produsenten.

Når du inspiserer tauet utvendig, må du være oppmerksom på følgende:

1) er det noen urundheter i tauet; et slikt tau vil ha ujevn slitasje under drift, noe som vil forårsake rask feil.

2) er det noen utstikkende tråder utenfor taumålene; et slikt tau vil også være upålitelig i drift;

3) er det noen ledninger som stikker ut fra taumålene?

Hvis noen av de oppførte manglene er til stede, bør tauet ikke tillates brukt, spesielt som lastetau.

På grunn av feil oppbevaring og dårlig håndtering er følgende defekter mulige, noe som kraftig reduserer tauenes pålitelighet:

Korrosjon . Tilstedeværelsen av selv små spor av korrosjon reduserer tauets levetid kraftig. Et pålitelig middel for å beskytte et tau mot korrosjon er god smøring, som også reduserer friksjonen både mellom individuelle ledninger og mellom trommel og remskive.

Naturlig bjørketjære er ifølge Orgtekhsmazka et veldig godt smøremiddel for tauverk. For tiden, for smøring av tau, har Soyuzneftetorg produsert spesielle tausalver, som er grunnlaget for teknisk vaselin.

cola-sti sh k i. En tapp er en 360° bøyning i et tau som oppstår når den trekkes ut etter at en tilfeldig løkke har dannet seg. På grunn av gjenværende deformasjon av ledningene kan tappen ikke korrigeres, forstyrrer formen på tauet og skaper fare for brudd.

For å unngå dannelse av knagger, må avviklingen av tauet fra spolen og den første leggingen i en linje på gulvet før henging gjøres slik at tauet ikke blir viklet inn i løkker og ikke har skarpe bøyninger.

Endene av ståltauet må sikres på en pålitelig måte som beskytter tauene mot gnaging eller fastklemming (fig. 107a).

Etter bytte av laste (bom) tau og kjetting, testes alle kraner og løftemekanismer med tinder, 10 % overskrider den maksimale arbeidsbelastningen. Denne testen utføres av virksomhetsadministrasjonen.

Hvis antall wirebrudd på lengden av en stigning av tauet, ikke har nådd det tilsvarende antallet angitt i tabellene, men er betydelig i størrelse (50% av normen), og også hvis tauet har stor overflateslitasje av ledningene uten brudd, så kan det tillates å arbeide under en nøye overvåking av tilstanden under periodiske inspeksjoner, og registrere resultatene i inspeksjonsloggen, men bare med overfladisk slitasje som ikke overstiger 20% av den opprinnelige diameteren til ytre ledninger.

Sveisede korte lenkekjeder med ovale ledd brukes som lastekjetting hovedsakelig i de enkleste løftemekanismene (blokker, taljer, vinsjer, håndløfter, etc.). Langlenkede kjeder kan ikke brukes til dette formålet, siden betydelige bøyekrefter er uunngåelige ved bøying rundt en blokk eller trommel.

Sveisede kjeder har funnet bred anvendelse som kjettinger for roping (binde). Langlenkede kjeder er også tillatt å brukes som lenkekjeder.

Hvis løftemekanismen har glatte tromler eller blokker, er det tillatt å bruke ukalibrerte kjeder. Hvis kjedet opererer på et tannhjul, på en trommel eller en blokk med celler, er det kun tillatt å bruke en kalibrert kjede. Sveisede kalibrerte og ukalibrerte kjeder som brukes i løftemekanismer testes individuelt for hele lengden, minst en gang i året. Kjettinger testes minst hver 6. måned for dobbel lastekapasitet.

Skjøting av kjeder ved brudd og utskifting av ubrukelige lenker med nye er tillatt, men skjøting må skje ved sveising av nye lenker eller ved bruk av spesielle koblingslenker. Etter skjøting skal kjedet belastningstestes til to ganger tillatt arbeidsbelastning.

Verifikasjonsberegning av kjettinger utføres på samme måte som beregning av ståltau. Når du foretar beregninger, bør det tas i betraktning at sikkerhetsfaktoren til lastkjeder, både kalibrerte og ukalibrerte, må være: for manuelle kraner og løftemekanismer, minst 3; for maskindrevne kraner og løftemekanismer, minst 6.

Sikkerhetsfaktoren for sveisede lastkalibrerte kjeder som opererer på et tannhjul må være: for manuelle kraner og manuelle stasjonære løftemekanismer, minst 3; for kraner og maskindrevne løftemekanismer, minst 8.

Diameteren på trommelen og alle blokker omringet av både kalibrerte og ukalibrerte kjeder må være: i manuelle kraner og løftemekanismer minst 20 ganger diameteren til kjettinglenkestålet; i maskindrevne kraner og løftemekanismer, minst 30 ganger diameteren til kjettingstålet.

Tannhjulet for kalibrerte kjeder skal ha minst 5 tenner, og tannhjulsstigningen skal tilsvare kjedestigningen.

Bare kjettinger som er utstyrt med passende sertifikater fra produsenter eller testet i testlaboratorier kan brukes som laste- og heisekjetting.

Under drift oppstår vanligvis kjedebrudd på grunn av overbelastning under drift eller testing, mangel på penetrasjon under produksjon, naturlig slitasje på ledd og forlengelse av kalibrerte kjettingledd ved arbeid på et tannhjul.

Dersom det oppdages sprekker eller manglende gjennomtrengning ved befaring, skal leddene erstattes med nye. Dersom slitasjen på et kjettingledd er mer enn 10 % av sverdets diameter, må kjedet kontrolleres ved beregning og avhengig av resultatet må bæreevnen reduseres eller erstattes med en ny kjetting. Hvis en kalibrert kjede som opererer på et tannhjul opplever rykk under drift, må kjedet skiftes ut.

Lamellær kjeder . Det er tillatt å bruke Galleplatekjeder som lastekjetting.

I henhold til gjeldende regler skal lasteplatekjeder oppfylle kravene i All-Union standarden "Gall lasteplatekjeder" og ha en sikkerhetsfaktor på minst 5. Tannhjul for disse kjedene skal ha minst 8 tenner, og stigningen på tannhjulet må samsvare med stigningen til kjedet.

Hamp og bomull tau . Hampetau som chalocha er tillatt for bruk hvis de er oppført som "vanlige" eller "drive" i gjeldende all-Union-standard.

Bomullstau er kun tillatt av første klasse, utpekt i All-Union Standard som "drivetau i bomull."

I maskindrevne kraner og løftemekanismer er bruk av hamp og bomullstau som lastetau ikke tillatt.

Hamp- og bomullstau må utformes for strekk over hele tverrsnittet (unntatt hulrom mellom trådene), og den betingede spenningen til materialet bør ikke overstige 1 kg/mm 2 for lastetau og 0,5 kg/mm 2 for fortøyning av tau; i sistnevnte tilfelle, som for andre tau, må beregningen ta hensyn til både antall grener på tauet som lasten er opphengt i og helningsvinkelen til vertikalen.

Diameteren på trommelen og alle blokker som er omringet av tauet, må være minst ti ganger diameteren til tauet, med unntak av trinser, der diameteren på blokkene kan tillates å være lik syv ganger diameteren til tauet. tau.

Ved bruk av harpikstau må strekkspenningen i alle tilfeller reduseres med 10 %, siden harpiksen har en negativ effekt på tauet (syrene som finnes i harpiksen korroderer hampfibrene).

Hamp- og bomullstau kan bare brukes som laste- og tauverk dersom de er utstyrt med passende sertifikater fra produsenter eller testet i testlaboratorier.

Oppgaver 81-90

Beregn en vertikal bøtteheis med produktivitet Q designet for transport av bulkdensitetsmateriale r, medium størrelse ENMed til høyden N. Heisen er installert i et åpent område.

Velg de første dataene for å løse problemet fra tabell 5.

Tabell 5

Retningslinjer: , s. 216...218, eksempel 12.

Retningslinjer for utførelse av praktisk arbeid

Praktisk arbeid nr. 1

Utvalg av ståltau og kjeder, blokker, kjedehjul og tromler.

1. Utvalg av ståltau og kjettinger .

Nøyaktig beregning av tau, sveisede og platekjeder, på grunn av ujevn spenningsfordeling, er svært vanskelig. Derfor er beregningen deres utført i henhold til standardene til Gosgortekhnadzor.

Tau og kjeder velges i henhold til GOST i samsvar med forholdet:

FR£ FR.m

Hvor FR.m- bruddkraften til tauet (kjeden), tatt i henhold til tabellene

relevante GOST-standarder for tau (kjeder);

FR- beregnet bruddkraft på tauet (kjetting), bestemt av

Fp =FmÅh· n,

Hvor n- sikkerhetsfaktor tatt i henhold til Pra-

gafler av Gosgortekhnadzor avhengig av formålet med tauet og

driftsmodus for mekanismen. Dens betydning for nk tau og kjeder

nc er gitt i tabellene P1 og P2.

FmÅh- maksimal arbeidskraft til taugrenen (kjede):

Fmax =G/zhn, kN,

Her G- lastvekt, kN;

z- antall grener av tauet (kjeden) som lasten er hengt opp på;

hn- trinseeffektivitet (tabell P3).

Antall taugrener som lasten er opphengt på er lik:

z = u · A ,

Hvor EN- antall grener viklet på trommelen. For enkel (en

narny) kjettingtalje EN= 1, og for dobbel EN = 2;

u- mangfold av remskiven.

Basert på oppnådd bruddkraftverdi FR fra tilstanden FR£ FR.m

Vi velger dimensjonene til tauet (kjeden) ved hjelp av GOST-tabeller.

Eksempel 1. Velg et tau for løftemekanismen til en traverskran med løftekapasitet G= 200 kN. Lastløftehøyde N= 8m. Driftsmodus – lys (drift = 15%). Dobbel multiplikator trinse u= 4.

Opprinnelige data:

G= 200 kN – vekten av lasten som løftes;

N= 8m – lastløftehøyde;

Driftsmodus – lys (drift = 15%);

EN= 2 - antall grener viklet på trommelen;

u= 4 – trinse multiplisitet.

Maksimal arbeidskraft for en taugren:

Fmax =G/zhn= 200/ 8 0,97 = 25,8 kN,

Hvor z =u· A= 4 · 2 = 8 – antall grener som lasten er opphengt på;

hn- Effektivitet av trinseblokken, i henhold til tabell. P3 kl u= 4 for en trinse med lager

kallenavnet ruller hn= 0,97 Design bruddkraft: Fp =FmÅh· nTil= 5 25,8 = 129 kN,

Hvor nTil– sikkerhetsfaktor for tauet, for en kran med maskin

kjøre i lett driftsmodus nTil= 5 (tabell P1).

I henhold til GOST 2688-80 (tabell P5) velger vi et tau av LK-typen - R 6x19+1 o. Med. med bruddkraft FR.m. = 130 kN ved maksimal styrke GV= 1470 MPa, taudiameter dTil= 16,5 mm. Faktisk sikkerhetsfaktor for tauet:

nf =FR.m. · z· hn/G= 130 · 8 · 0,97/200 = 5,04 > nTil = 5,

Derfor er det valgte tauet egnet.

Eksempel 2. Velg en sveiset kalibrert kjetting for en manuell talje med lastekapasitet G= 25 kN. Mange kjettingtaljer u= 2 (enkel trinse).

Opprinnelige data:

G= 25 kN – løftekapasiteten til taljen;

u= 2 - trinse multiplisitet;

EN= 1 – enkel kjettingtalje.

Fmax =G/zhb= 25/2 0,96 = 13 kN,

Hvor z =u· A= 2 · 1 = 2 – antall grener som lasten er opphengt på;

hb= 0,96 - effektiviteten til kjedeblokken. Design bruddkraft: Fp =FmÅh· nts= 3 13 = 39 kN,

Hvor nts– sikkerhetsfaktor for kjedet, for sveiset kalibrert

hånddrevne kjeder nts= 3 (tabell A2).

I henhold til tabell P6 velger vi en sveiset kalibrert kjede med bruddkraft FR.m. = 40 kN, hvis stangdiameter dts= 10 mm, innvendig kjedelengde (stigning) t= 28 mm, leddbredde I= 34 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor:

nf =FR.m. · z· hn/G= 40 · 2 · 0,96/25 = 3,1 > nts= 3.

Den valgte kjeden er egnet.

Eksempel 3. Velg en lasteplatekjede for en maskindrevet løftemekanisme med løftekapasitet G= 30 kN. Lasten er opphengt på to grener ( z = 2).

Opprinnelige data:

G= 30 kN – vekten av lasten som løftes;

z= 2 – antall grener som lasten er opphengt på.

Maksimal driftskraft for én kjedegren:

Fmah =G/zhlyd= 30/2 0,96 = 15,6 kN,

Hvor hlyd= 0,96 - tannhjulseffektivitet.

Design bruddkraft: Fp =FmÅh· nts= 5 15,6 = 78 kN,

Hvor nts– sikkerhetsfaktor for kjedet, for en platekjede med

maskindrevet nts= 5 (tabell P2).

I følge tabell P7 aksepterer vi en kjede med en destruktiv kraft FR.m. = 80 kN, hvis tonehøyde t= 40 mm platetykkelse S= 3 mm platebredde h= 60 mm, antall plater i ett kjettingledd n= 4, diameter på den midtre delen av valsen d= 14 mm, rullehalsdiameter d1 = 11 mm, rullelengde V= 59 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor:

nf =FR.m. · z· hn/G= 80 · 2 · 0,96/30 = 5,12 > nts= 5.

Den valgte kjeden er egnet.

2. Beregning av blokker, stjerner og trommer.

Minste tillatte diameter på blokken (trommelen) langs bunnen av strømmen (sporet) bestemmes i henhold til standardene til Gosgortekhnadzor:

Db³ (e – 1)dTil, mm

Hvor e- koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, du

valgt i henhold til regulatoriske data i Gosgortekhnadzor-reglene

(Tabell P4);

dTil- taudiameter, mm.

Blokkstørrelser er normaliserte.

Diameteren på blokken (trommelen) for sveisede ukalibrerte kjeder bestemmes av forholdene:

for manuelt drevne mekanismer Db³ 20 dts;

for maskindrevne mekanismer Db³ 30 dts;

Hvor dts- diameteren på stålstangen som kjedet er laget av.

Diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet for en sveiset kalibrert kjede (diameter langs aksen til stangen som kjedet er laget av) bestemmes av formelen:

Dn. O. = t/ sin 90° /z, mm

Hvor t- innvendig lengde på kjedeleddet (kjedestigning), mm;

z- antall spor på stjernen, akseptert z³ 6.

Diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet for en bladkjede bestemmes

beregnes etter formelen:

Dn. O. = t/ sin 180° /z, mm

Hvor t- kjedestigning, mm;

z- antall tannhjul tenner, tatt z³ 6.

Tautrommer brukes med enkeltlags og flerlags vikling, med glatt overflate og med skrugjenger på overflaten av skallet, med ensidig og dobbeltsidig tauvikling.

Diameteren på trommelen, så vel som diameteren på blokken, bestemmes i henhold til reglene for Gosgortekhnadzor:

Db³ (e – 1)dTil, mm.

Lengden på trommelen for dobbeltsidig tauvikling bestemmes av formelen:

og med ensidig vikling:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image005_7.png" width="124" height="32 src=">,

Hvor z– antall arbeidsomdreininger av tauet;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image007_5.png" width="18" height="23 src=">,

Hvor b– avstanden mellom aksene til strømmene til de ytre blokkene er tatt i henhold til tabell P8;

hmin– avstanden mellom aksene til trommelen og aksen til blokkene i øverste posisjon;

Den tillatte avviksvinkelen for taugrenen som går på trommelen fra vertikal posisjon er = 4...6°.

Veggtykkelsen til tromlene kan bestemmes ut fra trykkstyrketilstanden:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image009_4.png" width="48" height="29"> - tillatt trykkspenning, Pa, i beregninger tas følgende:

80MPa for støpejern C4 15-32;

100MPa for stål 25L og 35L;

110MPa for stål St3 og St5.

For støpte tromler kan veggtykkelsen bestemmes ved hjelp av empiriske formler:

for støpejernstromler https://pandia.ru/text/78/506/images/image010_1.png" width="26" height="25 src=">= 0.01 db+3 mm, og sjekk deretter for kompresjon. Bør være:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image012_2.png" width="204" height="72"> mm

Hvor t=28 mm – innvendig lengde på kjettingleddet (stigning);

z 6 – antall spor på blokken (stjerne), vi godtar z=10.

Eksempel 5. Bruk dataene i eksempel 3, bestem diameteren til den innledende sirkelen til tannhjulet.

Kjedehjulets startsirkeldiameter

mm,

Hvor t=40 mm – kjedestigning;

z 6 – antall tannhjul tenner, godta z=10.

Eksempel 6. Bestem hoveddimensjonene til en støpejernstrommel i henhold til eksempel 1..png" width="156 height=44" height="44">, mm

Hvor dk= 16,5 mm – taudiameter;

e– koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, for kraner med maskindrift i lett driftsmodus e=20 (tabell P4)

db=(20-1)∙16,5=313,5 mm, vi tar verdien av trommeldiameteren fra normalområdet db=320 mm (Tabell P8).

Bestem lengden på trommelen. Trommel med dobbeltsidig skjæring. Arbeidslengden til halvparten av trommelen bestemmes av formelen:

mm

Hvor t– tonehøyde for svinger, for en trommel med riller

t=dк+(2…3)=16,5+(2…3)=(18,5…19,5) mm, godta t= 19 mm;

zo=1,5…2 – antall reserveomdreininger med tau, vi godtar zo=2 omdreininger;

zр– antall arbeidsomdreininger i tauet

https://pandia.ru/text/78/506/images/image019_0.png" width="210 height=36" height="36"> mm

Total trommellengde:

Lb=2(lp+l3)+lo, mm,

Hvor l3– lengden på trommelen som kreves for å feste tauet;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image022_0.png" width="16" height="15">=4-6° - den tillatte avviksvinkelen til taugrenen som nærmer seg trommelen fra den vertikale posisjonen, aksepterer vi = 6°.

l0=200-2∙4/80∙tg6°=99,1 mm

vi aksepterer l0=100 mm.

Dermed den totale lengden på trommelen

lb=2(608+60)+100=1436 mm, godta

lb=1440 mm = 1,44 m

Tykkelsen på trommelveggen bestemmes av formelen:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image024_0.png" width="47 height=19" height="19">mm.

Veggtykkelsen på den støpte trommelen skal være minst 12 mm.

Praktisk arbeid nr. 2

Beregning av vinsjer og løftemekanismer av taljer med manuell og elektriske stasjoner etter spesifiserte forhold.

1. Beregning av manuelle vinsjer

beregningssekvens for en manuell vinsj.

1) Velg et lastopphengssystem (uten kjettingtalje eller med kjettingtalje).

2) Velg et tau i henhold til den gitte bæreevnen.

3) Bestem hoveddimensjonene til trommelen og blokkene.

4) Bestem motstandsmomentet på trommelakselen fra vekten av lasten Ts og øyeblikket på håndtaket skapt av kraften til arbeideren Tr.

Motstandsmoment fra vekten av lasten

N∙ m,

Hvor Fmax- maksimal arbeidskraft i taugrenen, N; db– trommeldiameter, m.

Moment på håndtaksskaftet:

N∙m,

Hvor RR– innsatsen til én arbeider aksepteres

RR=100…300 N

n– Antall arbeidere;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image001_21.png" width="15" height="17 src=">.png" width="80 height=48" height="48">

Hvor η – Vinsjeffektivitet.

6) Beregn åpne gir og aksler (metoden for deres beregning ble studert i delen "Maskindeler" i faget "Teknisk mekanikk").

7) Bestem hoveddimensjonene til håndtaket. Diameteren på håndtaksstangen bestemmes fra bøyestyrketilstanden:

m,

Hvor l1– lengden på håndtaksskaftet, tatt l1=200…250 mm for én arbeider og l1=400…500 mm for to arbeidere;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image029_1.png" width="29" height="23 src=">=(60...80) MPa=(60...80) ∙106Pa.

Tykkelsen på håndtaket i den farlige delen beregnes for den kombinerte handlingen av bøying og torsjon:

Hvor G- løftekapasitet til vinsjen, kN;

Vр- kjørehåndtakets periferihastighet tas vanligvis

Vр=50...60 m/min.

Eksempel 7. Beregn løftemekanismen til en manuell vinsj designet for å løfte en last som veier G= 15 kN per høyde N= 30m. Antall arbeidere n=2. Vinsj effektivitet h=0,8. Overflaten på trommelen er glatt, antall lag med tau slynger seg på trommelen m=2. Mange kjettingtaljer u=2. Enkel trinse ( EN=1).

Opprinnelige data:

G=15kN - vekten av lasten som løftes;

N=10m - lastløftehøyde;

n=2 - antall arbeidere;

h=0,8 - vinsjeffektivitet;

m=2 - antall lag med tau som vikles på trommelen;

overflaten av trommelen er glatt;

u=2 - trinse multiplisitet;

EN=1 - antall grener viklet på trommelen.

Tauvalg.

Maksimal arbeidskraft i en taugren:

Fmax= 15/2×0,99=7,6 kN,

Hvor z=u×a= 2 - antall grener som lasten henger på;

Remskivens effektivitet i henhold til tabellen. P3 for multiplisitetskjettingtalje u=2 på rullelager 0,99.

Design bruddkraft:

Fp=nk× Fmax=5,5×7,6=41,8 kN,

Hvor nTil- sikkerhetsfaktor for tauet, for en manuelt drevet lastevinsj nTil=5,5 (tabell P1).

I henhold til GOST 26.88-80 (tabell P5) velger vi et tau av typen LK-R 6x19 + 1 o. Med. med bruddkraft Fp.m.= 45,45 kN ved strekkfasthet 1764 MPa, taudiameter dTil=9,1 mm.

Faktisk sikkerhetsfaktor for tauet:

nf =Fр.m. ·z hn/G = 45,45 2 0,99/15 = 6 > nTil = 5,5.

Bestemmelse av hoveddimensjonene til trommelen.

Minste tillatte trommeldiameter:

db ³ ( e– 1)dk, mm

Hvor e- koeffisient avhengig av type mekanisme og driftsmodus, for

manuelle lastevinsjer e=12 (tabell P4);

dk- taudiameter, mm, da

db³ (12 – 1)9,1=100,1 mm

Vi aksepterer fra normalserien db=160mm (Tabell P8).

Arbeidslengden til trommelen for flerlags tauvikling bestemmes av formelen:

Hvor t – stigning av svinger, for en jevn tromme ; t= dk=9.81 mm ;

Lk – taulengde eksklusiv reservesvinger

Lk=H∙u=30∙2=60m

Full lengde trommel med ensidig vikling

lb= lR+ lV+ lh,

Hvor lb=(1,5…2)∙ t– trommellengde nødvendig for reservesvinger ,

lb=(1,5…2)∙9,81=13,65…18,2 mm ,

vi aksepterer lb=18 mm

lh – trommellengden som kreves for å feste tauet