Beton de reacție. O metodă de preparare a unui amestec de beton armat cu fibre de pulbere de reacție auto-compactant, în special de înaltă rezistență, cu proprietăți de curgere foarte mare și o metodă de producere a produselor din beton din amestecul rezultat

15.08.2018 10:17

Materialele de construcție sunt reprezentate nu numai de soluții comune și binecunoscute, ci există o categorie specială produse din beton: stâlpi și grătare ornamentate, garduri ajurate și placare extrem de artistică, forme arhitecturale mici și fațade ale clădirilor. Este greu de imaginat că toate cele de mai sus sunt realizate din pulbere reactivă de beton autocompactant. Aș dori să mă opresc asupra ei mai detaliat.

Este destul de simplu să pregătiți în mod independent un amestec de beton armat cu fibre de pulbere de reacție autocompactant. Ideea principală este introducerea secvenţială a componentelor până se obţine o compoziţie cu fluiditatea necesară.

Producerea amestecului de reacție-pulbere autocompactant

În primul rând, trebuie să pregătiți mixerul, apoi să adăugați succesiv curat și hiperplastifiant.
Apoi se adaugă pulbere de ciment, făină de piatră și microsilice. Componentele sunt bine amestecate timp de până la 3 minute.
În etapa următoare, se adaugă fibre și nisip. Se amestecă în următoarele 3 minute.

Rezultatul este un amestec de beton armat cu fibre de calitate excelentă de tip pulbere de reacție, cu o fluiditate excepțională. Compoziția conține nisip, a cărui dimensiune a fracțiilor variază de la 0,12 la 0,6 mm, făină de piatră, fibre, hiperplastifiant, ciment Portland (grad PC500 D0), microsilice, apă.
Zona interioară a matriței este pretratată cu apă, apoi este umplută cu un amestec de reacție-pulbere autocompactant, iar apoi matrița este acoperită cu o tavă specială. Compoziția rezultată se distinge prin proprietăți de rezistență excepțional de ridicate, caracteristici și fluiditate optimă. Acest Cea mai bună decizie pentru fabricarea de produse ajurate și decorative (vezi tabelul de mai jos).

Invenția în cauză a devenit larg răspândită în construcțiile industriale. Materialul a fost folosit pentru a produce produse din beton de înaltă calitate:

plăci subțiri de pavaj;
stâlpi;
grilaje și garduri extrem de artistice;
forme arhitecturale mici;
solutii decorative.

Pentru a produce structuri de construcție, este necesar să respectați o metodă specială de pregătire a compoziției. Atentie speciala este dat la activarea cimentului clincher Portland cu plastifianți uscați folosind metoda liantului. Procesul de amestecare a apei cu umplutura activată, urmat de introducerea componentelor de liant activat, nu merită mai puțină atenție.

Apoi se introduce aproximativ 50% din apa de intarire, iar compozitia se amesteca bine. Dupa aceasta se introduce apa ramasa si se amesteca in final componentele pana se obtine o consistenta omogena. Pașii enumerați sunt finalizați în decurs de 1 minut. Compoziția finită se păstrează în condiții de umiditate ridicată (aproximativ 100%), la o temperatură de 20 de grade.

Dezavantajele cimenturilor cu pulbere de reacție autocompactante

Principalul dezavantaj al metodei discutate mai sus este costul ridicat și complexitatea tehnică a măcinării simultane a superplastifianților și a componentelor liantului. Nu uitați că această metodă nu vă permite să creați soluții cu elemente ajurate atractive din punct de vedere estetic.

Pentru a pregăti independent betonul autocompactant, trebuie să respectați următoarele proporții:

de la 50 la 200 de ore de nisipuri pe bază de bauxită calcinată (dimensiunea fracției poate varia de la 1 la 10 mm);
100 de ore de ciment;
de la 5 la 25 de ore de funingine albă sau carbonat de calciu zdrobit;
de la 10 la 30 de ore de apă;
de la 15 la 20 de ore de fibre;
de la 1 la 10 ore de plastifiant;
1-10 ore de agent antispumant.

Raportul dintre componente și particulele lor de masă este selectat pe baza funinginei albe, precum și a carbonatului de calciu din ciment. În mod tradițional, acestea sunt 1:99 și 99:1. Meșteri cu experiență Se recomandă menținerea unui raport de 50:50 (calciu/funingine albă).

Principalul dezavantaj al betonului în cauză este utilizarea nisipurilor pe bază de bauxită calcinată, al căror cost este foarte mare. În cele mai multe cazuri, acestea sunt folosite pentru a produce aluminiu. În 90% din cazuri se produc cantități în exces amestec de ciment, care este plină de folosirea excesivă a ingredientelor scumpe.

Intrebare de cost reacție autocompactant-pulbere beton armat cu fibre

Mulți dezvoltatori sunt sceptici cu privire la betonul armat cu fibre cu pulbere de reacție auto-compactant datorită costului lor ridicat. Dar investițiile financiare dau roade dacă acordați atenție celorlalți trăsături pozitiveși caracteristicile materialelor: durată de viață crescută produse terminate, reducând costurile de transport. Este extrem de problematică achiziționarea RPB pe piața internă a materialelor de construcție din cauza cererii nominale.
Pe teritoriul Federației Ruse, obiectele construite folosind tehnologia RPB rămân slab studiate din cauza secretului lor. Sunt utilizate extrem de rar în construcții industriale și civile. Betonul sub formă de pulbere este utilizat la fabricarea blaturilor durabile, a pietrei artificiale și a podelelor autonivelante.

Acesta este un concept avansat de concentrație extremă a sistemelor de ciment cu pulberi fine din roci de origine sedimentară, magmatică și metamorfică, selective pentru niveluri de reducere ridicată a apei la SP. Cele mai importante rezultate obținute în aceste lucrări sunt posibilitatea unei reduceri de 5-15 ori a consumului de apă în dispersii, menținând în același timp gradabilitatea gravitațională. S-a demonstrat că prin combinarea pulberilor active reologic cu cimentul este posibil să se sporească efectul SP și să se obțină piese turnate de înaltă densitate.

Aceste principii sunt implementate în betonul cu pulbere de reacție cu o creștere a densității și rezistenței lor (Beton Reaktionspulver - RPB sau Beton cu pulbere reactivă - RPC [vezi Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nou tip de ciment: structura pietrei de ciment. . // Materiale de construcție. - 1994. - Nr. 115]). Un alt rezultat este o creștere a efectului reducător al SP cu creșterea dispersiei pulberilor [vezi. Kalashnikov V. I. Fundamentele plastificării sistemelor dispersate de minerale pentru producție materiale de construcții: Disertație sub formă de raport științific pentru gradul de doctor în științe. tehnologie. Sci. - Voronej, 1996].

De asemenea, este utilizat în betonul sub formă de pulbere prin creșterea proporției de constituenți fini prin adăugarea de fum de silice la ciment. Ceea ce este nou în teoria și practica betonului sub formă de pulbere este utilizarea nisipului fin cu o fracțiune de 0,1-0,5 mm, ceea ce a făcut betonul cu granulație fină, în contrast cu nisipul obișnuit pe nisip de o fracțiune de 0-5 mm. Calculul nostru al suprafeței specifice medii a părții dispersate de beton pulbere (compoziție: ciment - 700 kg; nisip fin fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, făină de bazalt Ssp = 380 m 2 / kg - 350 kg, microsilice Svd = 3200 m 2 /kg - 140kg) cu conținutul său de 49% din amestecul total cu fracțiune de nisip cu granulație fină 0,125-0,5 mm arată că la dispersia MK Smk = 3000m 2 /kg, suprafața medie a părții de pulbere este Svd = 1060m 2 /kg, iar cu Smk = 2000 m 2 /kg - Svd = 785 m 2 /kg. Din astfel de componente fin dispersate se realizează betoane cu granulație fină-pulbere de reacție, în care concentrația volumetrică a fazei solide fără nisip ajunge la 58-64%, iar cu nisip - 76-77% și este ușor inferioară concentrației. a fazei solide în betonul greu superplastificat (Cv = 0, 80-0,85). Cu toate acestea, în betonul de piatră spartă concentrația volumetrică a fazei solide minus piatra spartă și nisip este mult mai mică, ceea ce determină densitatea mare a matricei dispersate.

Rezistența ridicată este asigurată de prezența nu numai de microsilice sau caolin deshidratat, ci și de pulbere reactivă din roca măcinată. Conform literaturii de specialitate, sunt introduse în principal făina de cenușă zburătoare, baltică, de calcar sau de cuarț. Oportunități largi în producția de beton pulbere reactiv s-au deschis în URSS și Rusia în legătură cu dezvoltarea și cercetarea lianților compoziți cu cerere scăzută de apă de către Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. S-a dovedit că înlocuirea cimentului în procesul de măcinare a VNV cu făină de carbonat, granit, cuarț până la 50% crește semnificativ efectul de reducere a apei. Raportul W/T, care asigură împrăștierea gravitațională a betonului de piatră spartă, este redus la 13-15% în comparație cu introducerea obișnuită a SP, rezistența betonului pe un astfel de VNV-50 ajunge la 90-100 MPa. În esență, betonul modern pulbere poate fi obținut pe bază de VNV, microsilice, nisip fin și armătură dispersată.

Betonul pulbere armat dispersat este foarte eficient nu numai pentru structuri portante cu armătură combinată cu armătură precomprimată, dar și pentru producerea de pereți foarte subțiri, inclusiv piese arhitecturale spațiale.

Conform ultimelor date, armătura textilă a structurilor este posibilă. Dezvoltarea producției de fibre textile a ramelor volumetrice (țesături) din fire polimerice de înaltă rezistență și rezistente la alcali în țările străine dezvoltate a fost cea care a motivat dezvoltarea, în urmă cu mai bine de 10 ani în Franța și Canada, a betonului cu pulbere de reacție cu SP fără agregate mari cu agregat de cuarț deosebit de fin, umplut cu pulberi de piatră și microsilice. Amestecuri de beton realizate din astfel de amestecuri cu granulație fină s-au răspândit sub influența propriei greutăți, umplând complet structura densă de plasă a cadrului țesut și toate îmbinările în formă de filigran.

Reologia „înaltă” a amestecurilor de beton pulbere (PBC) asigură o limită de curgere de ?0 = 5-15 Pa cu un conținut de apă de 10-12% din masa componentelor uscate, adică. doar de 5-10 ori mai mare decât în vopsele de ulei. Cu aceasta?0, pentru a-l determina, se poate folosi metoda mini-hidrometrică, pe care am dezvoltat-o în 1995. Limita de curgere scăzută este asigurată de grosimea optimă a stratului de matrice reologică. Luând în considerare structura topologică a PBS, grosimea medie a stratului X este determinată de formula:

unde este diametrul mediu al particulelor de nisip; - concentrația volumică.

Pentru compoziția dată mai jos la W/T = 0,103, grosimea stratului intermediar va fi de 0,056 mm. De Larrard și Sedran au descoperit că pentru nisipurile mai fine (d = 0,125-0,4 mm) grosimea variază de la 48 la 88 µm.

Creșterea stratului intermediar de particule reduce vâscozitatea și efortul final de forfecare și crește fluiditatea. Fluiditatea poate crește prin adăugarea de apă și introducerea SP. ÎN vedere generala influența apei și a SP asupra modificărilor vâscozității, tensiunii finale de forfecare și fluidității este ambiguă (Fig. 1).

CAPITOLUL 1 CONCEPTE MODERNE ŞI DE BAZĂ

PRINCIPIILE OBȚINERII BETONULUI PULBER DE ÎNALTĂ CALITATE.

1.1 Experiență străină și națională în utilizarea betonului de înaltă calitate și a betonului armat cu fibre.

1.2 Natura multicomponentă a betonului ca factor de asigurare a proprietăților funcționale.

1.3 Motivația pentru apariția betonului cu pulbere de reacție de mare rezistență și în special de mare rezistență și beton armat cu fibre.

1.4 Reactivitatea ridicată a pulberilor dispersate este baza pentru producerea betonului de înaltă calitate.

CONCLUZII PENTRU CAPITOLUL 1.

CAPITOLUL 2 MATERIALE DE PRIME, METODE DE CERCETARE,

DISPOZITIVE ȘI ECHIPAMENTE.

2.1 Caracteristicile materiilor prime.

2.2 Metode, instrumente și echipamente de cercetare.

2.2.1 Tehnologia de preparare a materiilor prime și evaluarea activității lor de reacție.

2.2.2 Tehnologie pentru producerea amestecurilor și materialelor de beton pulbere

Rezultatele testelor lor.

2.2.3 Metode de cercetare. Instrumente și echipamente.

CAPITOLUL 3 TOPOLOGIA SISTEMELOR DISPERSE, DISPERSE

BETON PULBER ARMAT ȘI

MECANISMUL CĂRIRII LOR.

3.1 Topologia lianților compoziți și mecanismul lor de întărire.

3.1.1 Analiza structurală și topologică a lianților compoziți. 59 R 3.1.2 Mecanismul de hidratare și întărire a lianților compoziți - ca urmare a topologiei structurale a compozițiilor.

3.1.3 Topologia betonului cu granulație fină dispersat-armat.

CONCLUZII PENTRU CAPITOLUL 3.

CAPITOLUL 4 STARE REOLOGICĂ A SISTEMELOR DISPERSE SUPERPLASTIFICATE, A AMESTURILOR DE BETON PULBERAT ŞI METODOLOGIA DE EVALUARE A ESTE.

4.1 Dezvoltarea unei metodologii pentru evaluarea tensiunii finale de forfecare și a fluidității sistemelor dispersate și a amestecurilor de beton cu granulație fină.

4.2 Determinarea experimentală a proprietăților reologice ale sistemelor dispersate și ale amestecurilor de pulberi cu granulație fină.

CONCLUZII PENTRU CAPITOLUL 4.

CAPITOLUL 5 EVALUAREA ACTIVITĂȚII REACTIVE A ROCLOR ȘI STUDIUL AMESTECURILOR REACTIVE DE PULBERI ȘI A BETONULUI.

5.1 Activitatea de reacţie a rocilor amestecate cu ciment.-■.

5.2 Principii de selectare a compoziției betonului armat dispersat în pulbere, ținând cont de cerințele pentru materiale.

5.3 Rețetă de beton armat dispersat cu pulbere cu granulație fină.

5.4 Prepararea amestecului de beton.

5.5 Influența compozițiilor amestecurilor de beton pulbere asupra proprietăților și rezistenței acestora la compresiune axială.

5.5.1 Influența tipului de superplastifianți asupra capacității de împrăștiere a amestecului de beton și a rezistenței betonului.

5.5.2 Efectul dozării superplastifiantului.

5.5.3 Efectul dozării de microsilice.

5.5.4 Influența proporției de bazalt și nisip asupra rezistenței.

CONCLUZII PENTRU CAPITOLUL 5.

CAPITOLUL 6 PROPRIETĂȚI FIZICE ȘI TEHNICE ALE BETONULUI ȘI ALE LOR

EVALUARE TEHNICĂ ŞI ECONOMICA.

6.1 Caracteristici cinetice ale formării rezistenței RPB și fibro-RPB.

6.2 Proprietăți deformative ale fibro-RPB.

6.3 Modificări volumetrice în betonul pulbere.

6.4 Absorbția de apă a betonului pulbere armat dispersat.

6.5 Evaluarea tehnică și economică și implementarea producției RPB.

Lista recomandată de dizertații

Compoziția, structura topologică și proprietățile reotehnologice ale matricelor reologice pentru producerea betoanelor de nouă generație 2011, Candidatul de științe tehnice Ananyev, Sergey Viktorovich
Beton de nisip aburit de o nouă generație cu un liant de reacție-pulbere 2013, candidat la științe tehnice Valiev, Damir Maratovici
Beton armat cu fibre de bazalt cu granulație fină de înaltă rezistență 2009, candidat la științe tehnice Borovskikh, Igor Viktorovich
Beton cu nisip de înaltă rezistență activat cu pulbere și beton armat cu fibre, cu un consum specific scăzut de ciment pe unitate de rezistență 2012, candidat la științe tehnice Volodin, Vladimir Mihailovici
Beton de înaltă rezistență activat cu pulbere și beton armat cu fibre cu un consum specific scăzut de ciment pe unitate de rezistență 2011, candidat la științe tehnice Hvastunov, Alexey Viktorovich

Introducerea disertației (parte a rezumatului) pe tema „Beton armat cu granulație fină-pulbere dispersată folosind roci”

Relevanța subiectului. În fiecare an în practica mondială a producției de beton și beton armat, producția de beton de înaltă calitate, înaltă și mai ales de înaltă rezistență crește rapid, iar acest progres a devenit o realitate obiectivă, datorită economiilor semnificative de resurse materiale și energetice.

Odată cu o creștere semnificativă a rezistenței la compresiune a betonului, rezistența la fisuri scade inevitabil și crește riscul de rupere fragilă a structurilor. Armarea dispersată a betonului cu fibre elimină aceste proprietăți negative, ceea ce face posibilă producerea de beton de clase mai mari de 80-100 cu o rezistență de 150-200 MPa, care are o nouă calitate - o natură vâscoasă a distrugerii.

Analiză lucrări științificeîn domeniul betonului armat dispersat și producerea acestora în practica casnică arată că orientarea principală nu urmărește scopul utilizării matricelor de înaltă rezistență în astfel de beton. Clasa betonului armat dispers din punct de vedere al rezistenței la compresiune rămâne extrem de scăzută și este limitată la B30-B50. Acest lucru nu permite o bună aderență a fibrei la matrice sau utilizarea completă a fibrei de oțel chiar și cu rezistență scăzută la tracțiune. Mai mult, în teorie, sunt dezvoltate și în practică produse din beton cu fibre așezate liber, cu un grad de armare volumetrică de 5-9%; se varsă sub influența vibrațiilor cu mortare de ciment-nisip cu contracție mare „grasă” neplastifiate din compoziția: ciment-nisip -1:0,4+1:2,0 la W/C = 0,4, ceea ce este extrem de risipitor și repetă nivelul de lucru în 1974 Realizări științifice semnificative în domeniul creării de VNV superplastifiate, amestecuri microdisperse cu microsilice, cu pulberi reactive din roci de înaltă rezistență, au făcut posibilă creșterea efectului de reducere a apei la 60% folosind superplastifianți de compoziție oligomerică și hiperplastifianți de compoziție polimerică. Aceste realizări nu au devenit baza pentru crearea betonului armat de înaltă rezistență sau a betonului sub formă de pulbere cu granulație fină din amestecuri turnate autocompactante. Între timp, țările avansate dezvoltă în mod activ noi generații de beton cu pulbere de reacție, armat cu fibre dispersate, cadre cu ochiuri fine volumetrice țesute, combinarea lor cu tijă sau tijă cu armătură dispersată.

Toate acestea determină relevanța creării de pulbere de reacție cu granulație fină de înaltă rezistență, beton armat dispersat, clase 1000-1500, care sunt foarte economice nu numai în construcția de clădiri și structuri unice critice, ci și pentru produse de uz general și structurilor.

Lucrarea de disertație a fost realizată în conformitate cu programele Institutului de Materiale și Structuri de Construcții al Universității Tehnice din München (Germania) și activitatea de inițiativă a Departamentului TBKiV PSUAS și programul științific și tehnic al Ministerului Educației din Munchen. Rusia" Cercetare științificăȘcoală superioară în domenii prioritare ale științei și tehnologiei” în subprogramul „Arhitectură și Construcții” 2000-2004.

Scopul și obiectivele studiului. Scopul lucrării de disertație este de a dezvolta compoziții de beton cu pulbere de reacție cu granulație fină de înaltă rezistență, inclusiv beton armat dispersat, folosind roci concasate.

Pentru a atinge acest obiectiv, a fost necesar să se rezolve un set de următoarele sarcini:

Să identifice fundalul teoretic și motivația pentru realizarea betonului pulbere cu granulație fină multicomponent, cu o matrice foarte densă, de înaltă rezistență, obținut prin turnare cu conținut ultra-scazut de apă, asigurând producerea de beton cu caracter vâscos în timpul distrugerii și ridicat rezistența la tracțiune la încovoiere;

Să identifice topologia structurală a lianților compoziți și a compozițiilor cu granulație fină armată dispersat, pentru a obține modele matematice ale structurii acestora pentru estimarea distanțelor dintre particulele grosiere de umplutură și între centrele geometrice ale fibrelor de armare;

Elaborarea unei metodologii de evaluare a proprietăților reologice ale sistemelor dispersate în apă, compoziții dispersate-armate de pulbere cu granulație fină; investigați proprietățile lor reologice;

Identificarea mecanismului de întărire a lianților mixți, studierea proceselor de formare a structurii;

Stabiliți fluiditatea necesară a amestecurilor de beton pulbere cu granulație fină multicomponentă, asigurând umplerea formelor cu un amestec cu vâscozitate scăzută și limită de curgere ultra-scăzută;

Pentru a optimiza compozițiile amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibre d = 0,1 mm și / = 6 mm cu un conținut minim suficient pentru a crește rezistența la tracțiune a betonului, tehnologia de preparare și a stabili influența formulării asupra fluidității, densității , conținutul de aer, rezistența și alte proprietăți fizice și tehnice ale betonului.

Noutatea științifică a lucrării.

1. Posibilitatea producerii betonului cu pulbere de ciment cu granulație fină de înaltă rezistență, inclusiv beton armat dispersat, realizat din amestecuri de beton fără piatră zdrobită cu fracțiuni fine de nisip de cuarț, cu pulberi de rocă reactivă și microsilice, cu o creștere semnificativă a eficacității superplastifianților până când conținutul de apă din amestecul autocompactant turnat este de până la 10-11% (corespunzând unui amestec semiuscat pentru presare fără SP) din greutatea componentelor uscate.

2. Au fost elaborate bazele teoretice ale metodelor de determinare a limitei de curgere a sistemelor dispersate lichide superplastificate și au fost propuse metode de evaluare a capacității de împrăștiere a amestecurilor de beton pulbere cu împrăștiere liberă și blocate cu gard de plasă.

3. A fost dezvăluită structura topologică a lianților compoziți și a betoanelor pulverulente, inclusiv a celor armate dispersate. S-au obţinut modele matematice ale structurii acestora, care determină distanţele dintre particulele grosiere şi dintre centrele geometrice ale fibrelor din corpul de beton.

4. Mecanismul de întărire a lianților de ciment compozit, predominant prin soluție, a fost prezis teoretic și dovedit experimental, crescând pe măsură ce conținutul de umplutură crește sau dispersitatea acestuia crește semnificativ în comparație cu dispersia cimentului.

5. Au fost studiate procesele de formare a structurii betonului sub formă de pulbere cu granulație fină. S-a demonstrat că betonul sub formă de pulbere din amestecuri de beton autocompactant turnat superplastificat este mult mai dens, cinetica creșterii rezistenței lor este mai intensă, iar rezistența standard este semnificativ mai mare decât betonul fără SP, presat la același conținut de apă sub un presiune de 40-50 MPa. Au fost elaborate criterii de evaluare a activității de reacție-chimice a pulberilor.

6. S-au optimizat compozițiile amestecurilor de beton armat dispersat cu granulație fină cu fibră subțire de oțel cu diametrul de 0,15 și lungimea de 6 mm, tehnologia de preparare a acestora, ordinea introducerii componentelor și durata de amestecare; A fost stabilită influența compoziției asupra densității fluidului, conținutului de aer al amestecurilor de beton și rezistenței la compresiune a betonului.

7. Au fost studiate unele proprietăți fizice și tehnice ale betonului pulbere armat dispersat și principalele modele ale influenței diferiților factori de formulare asupra acestora.

Semnificația practică a lucrării constă în dezvoltarea de noi amestecuri de beton pulbere cu granulație fină turnată cu fibre pentru turnare matrițe pentru produse și structuri, atât fără și cu armătură de tijă combinată sau fără fibre pentru turnare matrițe cu plasă fină țesut volumetric gata preparat. rame. Folosind amestecuri de beton de înaltă densitate, este posibil să se producă structuri de beton armat comprimat sau îndoit cu rezistență ridicată la fisuri, cu un model de fractură vâscos sub sarcini extreme.

S-a obținut o matrice compozită de înaltă densitate, de mare rezistență, cu o rezistență la compresiune de 120-150 MPa, pentru a crește aderența la metal pentru a utiliza fibre subțiri și scurte de înaltă rezistență 0 0,040,15 mm și o lungime de 6-9 mm, permițând reducerea consumului acestuia și a rezistenței la curgere a amestecurilor de beton pentru tehnologiile de turnare pentru fabricarea produselor filigranate cu pereți subțiri, cu rezistență mare la întindere la încovoiere.

Noile tipuri de beton armat dispersat cu pulbere cu granulație fină extind gama de produse și structuri de înaltă rezistență pentru tipuri variate constructie.

A fost extinsă baza de materie primă a materialelor de umplutură naturale din sită de concasare a pietrei, separarea magnetică uscată și umedă în timpul extracției și îmbogățirii minereurilor și a mineralelor nemetalice.

Eficiența economică a betoanelor dezvoltate constă într-o reducere semnificativă a consumului de materiale prin reducerea consumului de amestecuri de beton pentru fabricarea produselor și structurilor de înaltă rezistență.

Implementarea rezultatelor cercetării. Compozițiile dezvoltate au fost supuse testelor de producție la Penza Reinforced Concrete Plant LLC și la baza de producție de prefabricate din beton a Energoservice JSC și sunt utilizate în München la fabricarea suporturilor pentru balcoane, plăci și alte produse în construcțiile rezidențiale.

Aprobarea lucrării. Principalele prevederi și rezultate ale lucrării de disertație au fost prezentate și raportate la conferințe științifice și tehnice internaționale și rusești: „Știința tânără pentru noul mileniu” (Naberezhnye Chelny, 1996), „Problemele de planificare și dezvoltare urbană” (Penza, 1996, 1997, 1999 G), " Probleme contemporaneștiința materialelor de construcție" (Penza, 1998), " Construcție modernă„(1998), Conferințe științifice și tehnice internaționale „Materiale de construcție compozite. Teorie și practică”, (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), „Economisirea resurselor și a energiei ca motivație pentru creativitate în procesul de construcție arhitecturală” (Moscova-Kazan, 2003), „ Problemele curente construcții” (Saransk, 2004), „Noi tehnologii de înaltă tehnologie care economisesc energie și resurse în producția de materiale de construcții” (Penza, 2005), Conferința științifică și practică din întreaga Rusie „Planificare urbană, reconstrucție și sprijin ingineresc pentru durabilitate dezvoltarea orașelor din regiunea Volga” (Tolyatti, 2004 d), Lecturi academice ale RAASN „Realizări, probleme și direcții promițătoare pentru dezvoltarea teoriei și practicii științei materialelor de construcție” (Kazan, 2006).

Publicații. Pe baza rezultatelor cercetării au fost publicate 27 de lucrări (2 lucrări în reviste aflate pe lista Comisiei Superioare de Atestare).

Structura și domeniul de activitate. Lucrarea de disertație constă dintr-o introducere, 6 capitole, concluzii principale, anexe și o listă de referințe de 160 de titluri, prezentate pe 175 de pagini de text dactilografiat, conține 64 de figuri, 33 de tabele.

Teze similare la specialitatea „Materiale și produse de construcții”, 23.05.05 cod VAK

Caracteristicile reotehnologice ale suspensiilor dispersate ciment-minerale plastifiate și ale amestecurilor de beton pentru producerea de beton eficient 2012, Candidat la Științe Tehnice Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna
Beton armat dispersat de înaltă rezistență 2006, candidat la științe tehnice Simakina, Galina Nikolaevna
Baza metodologică și tehnologică pentru producerea betonului de înaltă rezistență cu rezistență timpurie ridicată pentru tehnologiile fără încălzire și cu încălzire scăzută 2002, doctor în științe tehnice Demyanova, Valentina Serafimovna
Beton cu granulație fină armat dispersat pe nisip tehnogen KMA pentru îndoirea produselor 2012, candidat la științe tehnice Klyuev, Alexander Vasilievich
Beton cu granulație fină autocompactant și beton armat cu fibre pe bază de lianți de ciment modificat cu umplutură mare 2018, candidat la științe tehnice Balykov, Artemy Sergeevich

Încheierea disertației pe tema „Materiale și produse de construcție”, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

1. O analiză a compoziției și proprietăților betonului armat dispersat produs în Rusia indică faptul că acestea nu îndeplinesc pe deplin cerințele tehnice și economice din cauza rezistenței scăzute la compresiune a betonului (M 400-600). În astfel de betonuri cu trei, patru și rareori cu cinci componente, nu numai armătura dispersată de înaltă rezistență, ci și de rezistență normală este subutilizată.

2. Pe baza ideilor teoretice despre posibilitatea de a obține efecte maxime de reducere a apei ale superplastifianților în sisteme dispersate care nu conțin agregate cu granulație grosieră, reactivitatea ridicată a microsiliciului și a pulberilor de rocă, care sporesc împreună efectul reologic al societății mixte, crearea unei matrice de beton cu pulbere de reacție, cu granulație fină, cu șapte componente, de înaltă rezistență, pentru armătură dispersă subțire și relativ scurtă d = 0,15-0,20 μm și / = 6 mm, care nu formează „arici” în producția de beton și reduce puțin fluiditatea PBS.

3. S-a demonstrat că principalul criteriu pentru obținerea PBS de înaltă densitate este fluiditatea ridicată a unui amestec de ciment foarte dens de ciment, MC, pulbere de rocă și apă, furnizat prin adăugarea de SP. În acest sens, a fost elaborată o metodologie pentru evaluarea proprietăților reologice ale sistemelor dispersate și ale PBS. S-a stabilit că fluiditatea ridicată a PBS este asigurată la o solicitare de forfecare maximă de 5-10 Pa și la un conținut de apă de 10-11% din greutatea componentelor uscate.

4. Este dezvăluită topologia structurală a lianților compoziți și a betonului armat dispersat și sunt prezentate modelele lor matematice de structură. A fost stabilit un mecanism de difuzie ionică prin soluție pentru întărirea lianților umpluți cu compozit. Metode sistematizate de calcul a distanțelor medii dintre particulele de nisip din PBS, centrele geometrice ale fibrelor din betonul pulbere folosind diverse formule și pentru diferiți parametri //, /, d. Obiectivitatea formulei autorului este arătată în contrast cu cele folosite în mod tradițional. Distanța și grosimea optimă a stratului de suspensie de cimentare în PBS ar trebui să fie în intervalul 37-44 + 43-55 microni cu un consum de nisip de 950-1000 kg și fracțiunile sale de 0,1-0,5 și, respectiv, 0,14-0,63 mm.

5. Proprietățile reotehnologice ale PBS dispersat-armat și nearmat au fost stabilite folosind metode dezvoltate. Răspândirea optimă a PBS dintr-un con cu dimensiunile D = 100; d=70; h = 60 mm ar trebui să fie de 25-30 cm.Au fost identificați coeficienți de reducere a împrăștierii în funcție de parametrii geometrici ai fibrei și o reducere a răspândirii PBS atunci când este blocat de un gard de plasă. S-a demonstrat că pentru turnarea PBS în matrițe cu rame țesute cu plasă tridimensională, răspândirea trebuie să fie de cel puțin 28-30 cm.

6. A fost dezvoltată o metodă de evaluare a activității chimice de reacție a pulberilor de rocă în amestecuri cu conținut scăzut de ciment (C:P - 1:10) în probe presate sub presiune de turnare prin extrudare. S-a stabilit că, cu aceeași activitate, evaluată după rezistență după 28 de zile și pe perioade lungi de întărire (1-1,5 ani), se preferă la utilizarea în RPBS pulberile din roci de mare rezistență: bazalt, diabază, dacit, cuarţ.

7. Au fost studiate procesele de formare a structurii betonului pulbere. S-a stabilit că amestecurile turnate în primele 10-20 de minute după turnare eliberează până la 40-50% din aerul antrenat și necesită acoperire cu o peliculă care împiedică formarea unei cruste dense. Amestecurile încep să se stabilească activ la 7-10 ore după turnare și capătă putere după 1 zi 30-40 MPa, după 2 zile - 50-60 MPa.

8. Au fost formulate principiile experimentale și teoretice de bază pentru selectarea compoziției betonului cu rezistența de 130-150 MPa. Pentru a asigura o fluiditate ridicată a PBS, nisipul de cuarț trebuie să fie dintr-o fracție cu granulație fină

0,14-0,63 sau 0,1-0,5 mm cu o densitate în vrac de 1400-1500 kg/m3 la un debit de 950-1000 kg/m3. Grosimea stratului de suspensie de făină de ciment-piatră și MC între boabele de nisip trebuie să fie în intervalul 43-55 și, respectiv, 37-44 microni, cu un conținut de apă și SP care asigură o răspândire a amestecului de 2530 cm. de PC și făină de piatră ar trebui să fie aproximativ aceeași, conținutul MK 15-20%, conținutul de făină de piatră 40-55% din greutatea cimentului. La modificarea conținutului acestor factori, compoziția optimă este selectată pe baza împrăștierii necesare a amestecului și a valorilor maxime de rezistență la compresiune după 2,7 și 28 de zile.

9. Compozițiile de beton armat dispersat cu granulație fină cu rezistență la compresiune de 130-150 MPa au fost optimizate folosind fibre de oțel cu coeficient de armare // = 1%. Au fost identificați parametrii tehnologici optimi: amestecarea trebuie efectuată în malaxoare de mare viteză de design special, de preferință evacuate; Secvența de încărcare a componentelor și modurile de amestecare și „odihnă” sunt strict reglementate.

10. Sa studiat influența compoziției asupra fluidității, densității, conținutului de aer al PBS armat dispersat și asupra rezistenței la compresiune a betonului. S-a dezvăluit că gradul de răspândire a amestecurilor, precum și rezistența betonului, depind de o serie de rețete și factori tehnologici. În timpul optimizării, s-au stabilit dependențe matematice ale fluidității și rezistenței față de individ, cei mai importanți factori.

11. Au fost studiate unele proprietăți fizice și tehnice ale betonului armat dispersat. S-a demonstrat că betoanele cu o rezistenţă la compresiune de 120 l

150 MPa au un modul elastic de (44-47) -10 MPa, raportul lui Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 pentru nearmat). Contracția de aer a betonului armat dispersat este de 1,3-1,5 ori mai mică decât cea a betonului nearmat. Rezistența ridicată la îngheț, absorbția scăzută de apă și contracția aerului indică proprietățile de înaltă performanță ale unui astfel de beton.

12. Testarea producției și evaluarea tehnică și economică indică necesitatea organizării producției și introducerea pe scară largă a betonului armat dispersat cu pulbere de reacție cu granulație fină în construcții.

Lista de referințe pentru cercetarea disertației Candidat la științe tehnice Kalashnikov, Serghei Vladimirovici, 2006

1. Aganin S.P. Betonuri cu cerere redusă de apă cu umplutură de cuarț modificat.// Rezumat pentru concursul academic. Etapa. Ph.D., M, 1996, 17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Proprietăți ale betonului modificat din fibre de oțel // Beton și beton armat. nr. 3.2002. P.3-5

3. Akhverdov I.N. Fundamentele teoretice ale științei concrete.// Minsk. Școala superioară, 1991, 191 p.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologia de economisire a energiei a structurilor din beton armat din beton de înaltă rezistență cu aditivi chimici.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.M. Betonul secolului XXI. Tehnologii de economisire a resurselor și energiei materialelor și structurilor de construcție // Materiale internaționale. științific tehnologie. conferințe. Belgorod, 1995. p. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Beton cu granulație fină de înaltă calitate//Materiale de construcție.

7. Bazhenov Yu.M. Creșterea eficienței și economiei tehnologiei betonului // Beton și beton armat, 1988, Nr. 9. Cu. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Tehnologia betonului. // Editura Asociaţiei Superior institutii de invatamant, M.: 2002. 500 p.

9. Bazhenov Yu.M. Beton cu durabilitate sporită // Materiale de construcție, 1999, Nr. 7-8. Cu. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Noul secol: noi betoane și tehnologii eficiente. Materialele primei conferințe panrusești. M. 2001. p. 91-101.

11. Batrakov V.G. si altele.Superplastifiant-lichefiant SMF.// Beton si beton armat. 1985. Nr. 5. Cu. 18-20.

12. Batrakov V.G. Beton modificat // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Batrakov V.G. Modificarea betonului noi oportunități // Materialele primei Conferințe panrusești despre beton și beton armat. M.: 2001, p. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. si altele.Aditivi de inalta rezistenta cu putin ciment // Aditivi chimici si aplicarea lor in tehnologia de productie a betonului armat prefabricat. M.: Ts.ROZ, 1999, p. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. şi altele.Evaluarea deşeurilor ultrafine din producţia metalurgică ca aditivi în beton // Beton şi beton armat, 1990. Nr. 12. p. 15-17.

16. Batsanov S.S. Electronegativitatea elementelor și legăturile chimice. // Novosibirsk, editura SOAN URSS, 1962, 195 p.

17. Berkovich Ya.B. Studiul microstructurii și rezistenței pietrei de ciment armate cu azbest crisotil cu fibre scurte: Rezumat al tezei. dis. Ph.D. tehnologie. Sci. Moscova, 1975. - 20 p.

18. Bryk M.T. Distrugerea polimerilor umpluți M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizarea pe o suprafață solidă a substanțelor anorganice.// Kiev, Naukova Dumka, 1981, 288 p.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Utilizarea fibrelor în amestecurile uscate de construcție. // Materiale de constructii Nr 2.2002. P.26-27

21. Voljenski A.V. Lianti minerali. M.; Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Volkov I.V. Probleme de utilizare a betonului armat cu fibre în construcțiile casnice. //Materiale de constructii 2004. - Nr. 6. pp. 12-13

23. Volkov I.V. Betonul armat cu fibre - stare și perspective de utilizare în structurile de construcții // Materiale de construcție, echipamente, tehnologii ale secolului XXI. 2004. Nr 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Structuri din beton armat cu fibre. Revizuire inf. Seria „Construcții de construcții”, vol. 2. M, VNIIIS Gosstroy URSS, 1988.-18 p.

25. Volkov Yu.S. Aplicarea betonului greu în construcții // Beton și beton armat, 1994, Nr. 7. Cu. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Beton armat monolit. // Beton și beton armat. 2000, nr. 1, p. 27-30.

27. VSN 56-97. „proiectarea și principiile de bază ale tehnologiilor de producție pentru structurile din beton armat cu fibre.” M., 1997.

28. Vyrodov I.P. Despre unele aspecte de bază ale teoriei hidratării și întăririi prin hidratare a lianților // Proceedings of the VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, p. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Cimenturi și betoane zgur-alcaline. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 p.

30. Demyanova V.S., Kalașnikov S.V., Kalașnikov V.I. şi altele.Activitatea de reacţie a rocilor zdrobite în compoziţiile de ciment. Știrile Universității de Stat Tula. Seria „Materiale de construcție, structuri și structuri”. Tula. 2004. Vol. 7. p. 26-34.

31. Demyanova B.S., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Contracția betonului cu aditivi organominerale // Stroyinfo, 2003, nr. 13. p. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nou tip de ciment: structura din piatră de cimentU/Materiale de construcție. 1994 nr. 1 p. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton și beton armat: știință și practică // Materialele Conferinței întregii Ruse privind betonul și betonul armat. M: 2001, p. 288-297.

34. Zimon A.D. Aderența lichidă și umezirea. M.: Chimie, 1974. p. 12-13.

35. Kalașnikov V.I. Nesterov V.Yu., Hvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Materiale de construcție din argilă și zgură. Penza; 2000, 206 p.

36. Kalașnikov V.I. Despre rolul predominant al mecanismului ion-electrostatic în lichefierea compozițiilor minerale dispersate // Durabilitatea structurilor din beton autoclavat. Abstract. a V-a Conferință Republicană. Tallinn 1984. p. 68-71.

37. Kalașnikov V.I. Fundamentele plastificării sistemelor dispersate de minerale pentru producția de materiale de construcție.// Disertație pentru gradul de doctor în științe tehnice, Voronezh, 1996, 89 p.

38. Kalașnikov V.I. Reglarea efectului de diluare al superplastifianților pe baza acțiunii ion-electrostatice // Producția și aplicarea aditivilor chimici în construcții. Culegere de teze ale STC. Sofia 1984. p. 96-98

39. Kalașnikov V.I. Contabilizarea modificărilor reologice în amestecurile de beton cu superplastifianți. // Materiale ale Conferinței a IX-a Uniune privind betonul și betonul armat (Tașkent 1983), Penza 1983 p. 7-10.

40. Kalashnikov VL, Ivanov IA.Trăsături ale modificărilor reologice în compozițiile cimentului sub influența plastifianților stabilizatori de ioni // Colecția de lucrări „Mecanica tehnologică a betonului” Riga RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Rolul factorilor procedurali și indicatorilor reologici ai compozițiilor dispersate // Mecanica tehnologică a betonului. Riga RPI, 1986. p. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Despre starea structurală și reologică a sistemelor dispersate extrem de lichefiate, foarte concentrate. // Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. BAN, Sofia. 1985.

43. Kalașnikov V.I., Kalashnikov S.V. Despre teoria întăririi lianților de ciment compozit // Materiale ale conferinței internaționale științifice și tehnice „Probleme actuale ale construcțiilor” Editura T.Z. a Universității de Stat Mordovian, 2004. P. 119-123.

44. Kalașnikov V.I., Kalashnikov S.V. Despre teoria întăririi lianților de ciment compozit. Materiale ale conferinței internaționale științifice și tehnice „Probleme actuale ale construcțiilor” T.Z. Ed. statul mordovian Universitatea, 2004. p. 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Hvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formarea rezistenței zgurii carbonatate și a lianților caustici. Monografie. Depus în VSUE VNIINTPI, Numărul 1, 2003, 6.1 p.

46. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Materiale rezistente la căldură eficiente pe bază de liant de argilă-zgură modificat // Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov S.V. și colab.Topologia sistemelor compozite și armate dispersate // Materiale Materiale de construcție compozite MNTK. Teorie și practică. Penza, PDZ, 2005. p. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spectrele infraroșu ale compușilor de suprafață.// M.: Nauka, 1972, 460 p.

49. Korshak V.V. Polimeri termorezistenți.// M.: Nauka, 1969, 410 p.

50. Kurbatov L.G., Rabinovici F.N. Despre eficacitatea betonului armat cu fibre de oțel. // Beton și beton armat. 1980. L 3. P. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Beton armat cu armare din resturi de sarma de otel // Materiale de constructii in strainatate. 1971, nr. 9, p. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Despre posibilitatea folosirii materialelor din fibra de carbon pentru armarea betonului // Materiale de constructii, 1991. Nr. 10. pp. 27-28.

53. Lobanov I.A. Caracteristicile structurii și proprietățile betonului armat dispersat // Tehnologia de fabricație și proprietățile materialelor de construcție compozite noi: Interuniversitar. subiect sat. științific tr. L: LISI, 1086. P. 5-10.

54. Mailyan DR., Shilov Al.V., Dzhavarbek R Influența armăturii cu fibre cu fibre de bazalt asupra proprietăților betonului ușor și greu // Noi studii ale betonului și betonului armat. Rostov-pe-Don, 1997. p. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Elemente flexibile din beton din argilă-fibră-fier expandat pe fibră de bazalt grosier. Rostov n/a: Rost. stat construiește, universitate, 2001. - 174 p.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. şi altele.Recomandări pentru proiectarea structurilor din beton armat din beton de argilă expandată cu armare fibroasă cu fibră bazaltică / Rostov-pe-Don, 1996. -14 p.

57. Enciclopedie Mineralogică / Traducere din engleză. L. Nedra, 1985. Cu. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Chimia materialelor anorganice de construcție. M.; Stroyizdat, 1971, 311 p.

59. Nerpin S.V., Chudnovsky A.F., Fizica solului. M. Știință. 1967.167pp.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformații la contracție ale betonului. a 5-a Lecturi academice ale RAASN. Voronej, VGASU, 1999. p. 312-315.

61. Pashchenko A.A., Serbia V.P. Armarea pietrei de ciment cu fibre minerale Kiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Substanțe „astringente”. Kiev. școala Vishcha, 1975, 441 p.

63. Polak A.F. Întărirea lianților minerali. M.; Editura de literatură despre construcţii, 1966,207 p.

64. Popkova A.M. Structuri de clădiri și structuri din beton de înaltă rezistență // Serii de structuri de clădiri // Informații de revizuire. Vol. 5. M.: VNIINTPI Gosstroy URSS, 1990, 77 p.

65. Pukharenko, Yu.V. Baze științifice și practice pentru formarea structurii și proprietăților betonului armat cu fibre: dis. doc. tehnologie. Științe: Sankt Petersburg, 2004. p. 100-106.

66. Rabinovici F.N. Beton armat cu fibre dispersate: Revizuirea VNIIESM. M., 1976. - 73 p.

67. Rabinovich F.N.Beton armat cu dispersie. M., Stroyizdat: 1989.-177 p.

68. Rabinovici F.N. Câteva probleme de armare dispersată a materialelor din beton cu fibră de sticlă // Beton armat dispersat și structuri realizate din acestea: Rezumate de rapoarte. Republică întâlnire Riga, 1 975. - p. 68-72.

69. Rabinovici F.N. Despre armarea optimă a structurilor de oțel-fibră-beton // Beton și beton armat. 1986. Nr 3. P. 17-19.

70. Rabinovici F.N. Despre nivelurile de armătură dispersată a betonului. // Construcție și arhitectură: Izv. universități 1981. Nr 11. P. 30-36.

71. Rabinovici F.N. Aplicarea betonului armat cu fibre în structurile clădirilor industriale // Betonul armat cu fibre și aplicarea lui în construcții: Proceedings of NIIZhB. M., 1979. - p. 27-38.

72. Rabinovici F.N., Kurbatov L.G. Aplicarea betonului armat cu fibre de oțel în construcția structurilor de inginerie // Beton și beton armat. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovici F.N., Romanov V.P. Pe limita de rezistență la fisurare a betonului cu granulație fină armat cu fibre de oțel // Mecanica materialelor compozite. 1985. nr 2. p. 277-283.

74. Rabinovici F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Fundul rezervorului monolit din beton armat cu fibre de oțel // Beton și beton armat. -1981. nr. 10. pp. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyu V.N. și altele.Materiale de construcție compozite și structuri cu consum redus de material.// Kyiv, Budivelnik, 1991, 144 p.

77. Beton din fibre de oțel și structuri realizate din acesta. Seria „Materiale de construcție” Vol. 7 VNIINTPI. Moscova. - 1990.

78. Beton din fibra de sticla si structuri realizate din acesta. Seria „Materiale de construcție”. Problema 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Modificarea adevăratei compoziții a fazei lichide în timpul întăririi lianților și a mecanismelor de întărire a acestora // Lucrările reuniunii de chimia cimentului. M.; Promstroyizdat, 1956, p. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Materiale armate cu fibre / Traducerea ed.: Materiale armate cu fibre. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p.

81. Toropov N.A. Chimia silicaților și oxizilor. L.; Știință, 1974, 440 p.

82. Tretiakov N.E., Filimonov V.N. Cinetică şi cataliză/ T.: 1972, Nr. 3,815-817 p.

83. Fadel I.M. Tehnologia intensivă separată a betonului umplut cu bazalt. // Rezumat teză. Ph.D. M, 1993, 22 p.

84. Betonul armat cu fibre în Japonia. Exprimați informații. Structuri de construcție”, M, VNIIIS Gosstroy URSS, 1983. 26 p.

85. Filimonov V.N. Spectroscopia fototransformarilor în molecule.//L.: 1977, p. 213-228.

86. Hong DL. Proprietăți ale betonului care conține microsilice și fibre de carbon tratate cu silani // Informații exprese. Numărul nr. 1.2001. P.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorbție și adsorbanți.//1976, issue. 4, p. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Progrese în Chimie//1957, T. 23 Nr. 5, p. 554-567.

89. Lianți de zgură-alcalini și betoane cu granulație fină pe bază de acestea (sub redacția generală a lui V.D. Glukhovsky). Tashkent, Uzbekistan, 1980.483 p.

90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologia lianţilor mixţi şi mecanismul de întărire a acestora // Sat. Articole MNTK Noi tehnologii care economisesc energie și resurse științifice intensive în producția de materiale de construcție. Penza, PDZ, 2005. p. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Amestec de înaltă performanță armat cu fibre cu fracțiune de volum de fibre//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr 4.- str. 281-286.

92. Batson G.B. Raport de ultimă generație Beton armat cu fibre. Raportat de Comitetul 544 ASY. Jurnalul ACY. 1973, -70, -Nr.11, -p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-high-strength. // Jurnalul de materiale ACI. 2002. - Vol. 99, nr. 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-high-strength // ACJ Materials Journal. 2002 - Vol. 99, nr 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Comportamentul mecanic al betonului cu pulbere reactivă condensată.// Societatea Americană a Inginerilor Civili Materiale Engineering Coufernce. Washington. DC. noiembrie 1996, vol. 1, p.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.Nr 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, articolele 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Decembrie 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. Divizia Skientific Bougies.// Cercetarea cimentului și a betonului, vol. 25.Nu. 7, pp. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Beton cu pulbere reactivă cu ductilitate înaltă și rezistență la compresiune de 200-800 MPa // AGJ SPJ 144-22, p. 507-518,1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Rezistența la tracțiune a betonului afectată de lungimi uniform distribuite și spațiate ale armăturii de sârmă „ACY Journal”. 1964, - 61, - nr. 6, - p. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Ridicare. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003.Nr 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, p.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, p.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise.// Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Constructii din beton. 1972.16, №l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Răspunsul la impact al compozitului de ciment armat cu fibre ultra-înalte //ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, nr. 6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Proporția amestecului de beton armat cu fibre de înaltă performanță cu fracțiuni de volum mare de fibre // ASJ Materials Journal. 2004,-Vol. 101, nr 4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Proprietăți mecanice și durabilitate a două pulberi reactive industriale de cohcret // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S.286-290. iulie-august, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizarea betonului ultraperformant prin utilizarea unui model de ambalare. Cem. Concrete Res., Vol.24 (6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Compoziție de pulbere reactivă de beton. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511,1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck a.s.; Beton und stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of the Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC), Tagungsband International Symposium of High-Performance and Reactive Powder Concrete. Shebroke, Canada, august 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. The Pedestrian /Bikeway Bridge of Scherbooke. Al 4-lea Simpozion Internațional privind Utilizarea de înaltă rezistență/înaltă performanță, Paris. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Comparative study of Various Silica Fumes as Additives in High-Performance Cimentious Materials. Materiale and Structures, RJLEM, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Betonuri reactive cu pulbere cu ductilitate ridicată și rezistență la compresiune de 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concrete. Materiale și structuri, voi. 29, p. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilization of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Reactive Powder Concrete: A New Ultra-High Cementitius Material. Al 4-lea simpozion internațional privind utilizarea betonului de înaltă rezistență/performanță ridicată, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Proprietățile proaspete și rezistența materialului compozit cu pulbere reactivă (ductal). Proceedings of the est fib congress, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Beton cu durabilitate ultra-înaltă, chimie și microstructură. Simpozion HPC, Hong Kong, decembrie 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Analiza microstructurală a RPC (Beton cu pulbere reactivă). Cem.Coner.Res.Vol.25, Nr. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sf. Stocarea sezonieră a energiei solare în rezervoare de apă caldă realizate din beton de înaltă performanță. 6th International Symposium on high Strength/High Performance. Leipzig, iunie 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. și altele.Modificări volumetrice în reacțiile de hidratare și recristalizare a lianților minerali / Știință și Tehnologie, -2003, Nr.7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspecte de durabilitate a pietrei de ciment / Ciment-1988-Nr 3 p. 14-16.

137. Aleksandrovski S.V. Câteva caracteristici ale contracției betonului și betonului armat, 1959 Nr. 10 p. 8-10.

138. Sheykin A.V. Structura, rezistența și rezistența la fisurare a pietrei de ciment. M: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Sheikin A.V., Cehovsky Yu.V., Brusser M.I. Structura și proprietățile betonului de ciment. M: Stroyizdat, 1979. 333 p.

140. Tsilosani Z.N. Contracția și curajul betonului. Tbilisi: Editura AN Gruz. SSR, 1963. p. 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton de înaltă rezistență. M: Stroyizdat. 1971. din 208.i?6

Vă rugăm să rețineți că textele științifice prezentate mai sus sunt postate doar în scop informativ și au fost obținute prin recunoașterea textului disertației originale (OCR). Prin urmare, ele pot conține erori asociate cu algoritmii de recunoaștere imperfect. Nu există astfel de erori în fișierele PDF ale disertațiilor și rezumatelor pe care le livrăm.

Echipa Asociației de Producție „3D Concrete” este specializată în dezvoltarea și producerea de structuri volumetrice și elemente din beton decorativ armat cu fibre - beton 3D - de la generarea ideii de proiect până la instalare și întreținere - la cheie.
Producția noastră proprie de beton, beton armat cu fibre și produse compozite din sticlă este o producție cu ciclu complet. Avem tehnologie dovedită și compoziții alese de beton și beton armat cu fibre cu caracteristici fizice și tehnice ridicate, asigurând o durată de viață maximă. Produsele noastre se disting nu numai prin combinația optimă preț/calitate. Fiecare comandă este un produs nou, unic, lucru asupra căruia nu se poate face conform unui șablon sau eșantion standard. De aceea, abordarea noastră creativă față de fiecare client nu este doar cuvintele, ci baza muncii noastre privind executarea comenzilor individuale.

Kalashnikov Vladimir Ivanovici (1941-2017) - fondatorul direcției „beton de reacție de înaltă rezistență-pulbere de nouă generație”. Savant de onoare al Federației Ruse, Lucrător de onoare al Școlii Superioare, Lucrător de onoare educatie inalta Federația Rusă, Consilier al Academiei Ruse de Arhitectură și Științe ale Construcțiilor (RAASN), Academician al Academiei Internaționale de Științe pentru Ecologie și Securitate Umană (MANEB), Doctor stiinte tehnice, Profesor. În 2003, Centrul Bibliografic Internațional Cambridge V.I. Kalashnikov. inclusă în enciclopedia „Persoana anului”, iar în 2006 în enciclopedia „ cei mai buni oameni Rusia" cu o medalie și o insignă, în 2010 a fost inclus în enciclopedia bibliografică a oamenilor de succes ai Rusiei, în 2009 i s-a acordat medalia "Gloria construcției", precum și Ordinul PSUAS "Pentru meritul în dezvoltarea construcțiilor". Educație și știință”. Ca parte a echipei de autori sub conducerea academicianului RAASN P.G. Profesorul Komokhov Kalașnikov V.I. acordat în 2002 Marea Medalie a RAASN. Autor a peste 1000 de lucrări științifice și educaționale publicate, inclusiv 56 de invenții și brevete, 13 documente de reglementare în domeniul construcțiilor, 23 de monografii și 58 de manuale. În ultimii 15 ani de viață, interesele științifice ale lui V.I. Kalashnikov au fost asociate cu producția de beton cu pulbere de reacție de înaltă rezistență și beton armat cu fibre.

Yana Sanyagina

Adept al școlii științifice a lui Kalashnikov V.I., fondator și șef al companiei, autor și dezvoltator al produsului de beton 3D.

Yana Sanyagina este adepta școlii științifice a lui V.I. Kalashnikov, fondator și director al companiei, autor și dezvoltator al produsului de beton 3D. Experienta in implementarea proiectelor si tehnologiilor in domeniul betonului si betonului armat cu fibre – 14 ani.

Domenii implementate: producție plăci de pavaj folosind tehnologii de turnare vibratoare și vibrocompresie, producția de panouri de placare din beton armat cu fibre de bazalt cu pereți subțiri prin metoda vibroturnării, producția de grătare de gazon pentru parcări ecologice din beton autocompactant de înaltă rezistență, producția prin împușcare subțire elemente volumetrice cu pereți din beton decorativ armat cu fibre (3d-beton), producție de produse texturate din beton de înaltă rezistență (blocuri și elemente de amenajare) care imit granit. Peste 50 de publicații în publicații științifice și tehnice, victorii în competiții științifice regionale și rusești, participare la numeroase expoziții și forumuri, inclusiv legendarul forum Seliger. În 2009, în cadrul forumului Seliger, ea a participat la o întâlnire cu premierul V.V. Putin. printre cei 50 de tineri inovatori ai Rusiei, în 2011 a participat printre 200 de tineri oameni de știință ai Rusiei la o întâlnire cu președintele Federației Ruse D.A. Medvedev. în hipercubul Skolkovo. Demararea activității antreprenoriale a fost realizată grație sprijinului Guvernului regiunii Penza. În 2017, Fundația Bortnik a inclus în lista TOP 10 antreprenori care au creat o afacere sub 30 de ani.

Sergey Viktorovich Ananyev este un adept al școlii științifice a lui V.I. Kalashnikov, inginer șef al companiei, candidat la științe tehnice, dezvoltator de compoziții de amestecuri uscate de beton de înaltă și ultra-rezistență. Experienta in implementarea proiectelor si tehnologiilor in domeniul betonului si betonului armat cu fibre – 20 de ani.

2011 – sustinerea tezei de candidat pe tema: „Compozitia, structura topologica si proprietatile reotehnologice ale matricilor reologice pentru producerea betonului de noua generatie”, 18 ani – lucrare in constructii in directia supravegherii tehnice, 10 ani – lucrare la realizarea de podele autonivelante de înaltă rezistență

Organizarea activităților și îmbunătățirea tehnologiei de producție, dezvoltarea metodelor de control tehnic și testarea produselor, organizarea activităților unui laborator de producție, efectuarea de lucrări experimentale privind dezvoltarea de noi tipuri de produse și procese, dezvoltarea, întreținerea și depozitarea documentatie tehnologica, redactarea regulamentelor de productie. Calculul capacității de producție și încărcarea echipamentelor, calcul scheme tehnologice, calculul si ajustarea documentatiei de proiectare si deviz; dezvoltarea şi implementarea măsurilor de stabilizare procese tehnologice; organizarea și participarea la testarea generală și direcționată a proceselor și tehnologiilor.

Serghei Pivikov

Arhitect șef proiect, șef proiect și modelare forme, coautor al produsului 3D din beton

Sergey Pivikov este arhitectul șef al proiectului, șeful proiectării și modelării formelor, coautor al produsului de beton 3D.

Dezvoltarea și implementarea următoarelor proiecte: restaurarea catapetesmei și a casetelor de icoane pentru Biserica Învierii lui Hristos din Nikolsk, un proiect de îmbunătățire a spațiului urban „Aleea Îndrăgostiților”, un pavilion de stație de autobuz folosind panouri solare la Moscova, fântâna „Crucea” pentru fontul Mănăstirii Nizhnelomovsky Kazan-Bogoroditsky, un site ecologic pentru Fabrica de Design FLACON din Moscova. Autorul monumentului operei lui M.Yu. Lermontov „Carte”, Penza, direcția „eco-mobilier” în producția de forme arhitecturale mici, proiectul generatorului de energie urbană „Eco-ciupercă”, proiectul de îmbunătățire a spațiului urban „Dobro”, decorarea bisericii în bisericile din orașul Arkadak, regiunea Saratov, Yuzha, regiunea Ivanovo, elaborarea unui proiect preliminar al catapetesmei pentru Templul din Kuzminki, Moscova, proiectarea și documentația de lucru pentru suveniruri și produse de interior din beton.

Alexei Izmailov

Șeful departamentului de instalare al GC „3D-BETON”

Efectuarea controlului tehnic asupra realizării lucrărilor de construcție și montaj direct la Instalații: execuția programului de lucru, controlul termenelor, respectarea volumului și calității lucrărilor efectuate la Facilități, controlul calității materialelor utilizate, coordonarea modificărilor. apărute în timpul lucrului solutii de proiectare cu Clientul, raportarea asupra volumelor finalizate, asigurarea sigurantei pe Site.

Alexandru Teplov

Manager de producție

Organizarea unui proces de producție eficient, monitorizarea respectării tehnologiilor de producție și implementarea indicatorilor cheie; asigurarea implementarii programului de livrare a produselor in conformitate cu cerintele Clientului, optimizarea proceselor existente si introducerea de noi procese tehnologice.

01.06.2008 16:51:57

Articolul descrie proprietățile și capacitățile betonului pulbere de înaltă rezistență, precum și domeniile și tehnologiile de aplicare a acestora.

Ritmul ridicat de construcție a clădirilor rezidențiale și industriale cu forme arhitecturale noi și unice și în special structuri speciale cu încărcare mare (cum ar fi poduri cu deschidere lungă, zgârie-nori, platforme petroliere offshore, rezervoare pentru depozitarea gazelor și lichidelor sub presiune etc.) a necesitat dezvoltarea de noi betoane eficiente. Progrese semnificative în acest sens au fost remarcate în special de la sfârșitul anilor 80 ai secolului trecut. Clasificarea modernă a betoanelor de înaltă calitate (VKB) combină o gamă largă de betoane în diverse scopuri: betoane de înaltă rezistență și ultrarezistență [vezi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. M?glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], beton autocompactant, beton foarte rezistent la coroziune. Aceste tipuri de beton îndeplinesc cerințe înalte de rezistență la compresiune și tracțiune, rezistență la fisuri, rezistență la impact, rezistență la uzură, rezistență la coroziune și rezistență la îngheț.

Desigur, trecerea la noi tipuri de beton a fost facilitată, în primul rând, de realizările revoluționare în domeniul plastificării amestecurilor de beton și mortar, iar în al doilea rând, de apariția celor mai activi aditivi puzolanici - microsilice, caolini deshidratați și cenușă foarte dispersă. . Combinațiile de superplastifianți și, în special, de hiperplastifianți ecologici pe bază de policarboxilat, poliacrilat și poliglicolic fac posibilă obținerea de sisteme dispersate ciment-minerale superfluide și amestecuri de beton. Datorită acestor realizări, numărul componentelor din beton cu aditivi chimici a ajuns la 6–8, raportul apă-ciment a scăzut la 0,24–0,28 menținând în același timp plasticitatea, caracterizată printr-o așezare a conului de 4–10 cm. În betonul autocompactant ( Selbstverdichtender Beton-SVB) cu adaos de făină de piatră (CM) sau fără aceasta, dar cu adaos de MC în betoane foarte lucrabile (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) pe hiperplastifianți, spre deosebire de cele turnate pe SP tradiționale, perfect fluiditatea amestecurilor de beton este combinată cu sedimentare scăzută și autocompactare cu îndepărtarea spontană a aerului.

Reologia „înaltă” cu reducere semnificativă a apei în amestecurile de beton superplastificat este asigurată de o matrice reologică fluidă, care are diferite niveluri de scară ale elementelor structurale care o compun. În betonul de piatră spartă, matricea reologică la diferite niveluri micro-mezo este un mortar de ciment-nisip. În amestecurile de beton plastifiat pentru betonul de înaltă rezistență pentru piatră zdrobită ca element macrostructural, matricea reologică, a cărei proporție ar trebui să fie semnificativ mai mare decât în betonul convențional, este o dispersie mai complexă constând din nisip, ciment, făină de piatră, microsilice și apă. La rândul său, pentru nisipul din amestecurile convenționale de beton, matricea reologică la nivel micro este o pastă de ciment-apă, a cărei proporție poate fi mărită pentru a asigura fluiditatea prin creșterea cantității de ciment. Dar acest lucru, pe de o parte, este neeconomic (mai ales pentru clasele de beton B10 - B30); pe de altă parte, în mod paradoxal, superplastifianții sunt aditivi săraci de reducere a apei pentru cimentul Portland, deși toți au fost creați și sunt creați pentru acesta. Aproape toți superplastifianții, așa cum am arătat din 1979, „funcționează” mult mai bine la multe pulberi minerale sau la amestecul lor cu ciment [vezi. Kalashnikov V.I. Fundamentele plasticizării sistemelor dispersate de minerale pentru producția de materiale de construcție: O dizertație sub forma unui raport științific pentru gradul de doctor în științe. tehnologie. Sci. – Voronezh, 1996] decât cu ciment pur. Cimentul este un sistem de hidratare instabil la apă, care formează particule coloidale imediat după contactul cu apa și se îngroașă rapid. Și particulele coloidale din apă sunt greu de dispersat cu superplastifianți. Un exemplu sunt suspensiile de argilă care sunt slab susceptibile la super-lichefiere.

Astfel, concluzia sugerează de la sine: făina de piatră trebuie adăugată la ciment și va crește nu numai efectul reologic al SP asupra amestecului, ci și ponderea matricei reologice în sine. Ca rezultat, devine posibilă reducerea semnificativă a cantității de apă, creșterea densității și creșterea rezistenței betonului. Adăugarea de făină de piatră va echivala practic cu creșterea cimentului (dacă efectele de reducere a apei sunt semnificativ mai mari decât la adăugarea cimentului).

Este important aici să se concentreze atenția nu pe înlocuirea unei părți a cimentului cu făină de piatră, ci pe adăugarea acesteia (și într-o proporție semnificativă - 40-60%) la cimentul Portland. Bazat pe teoria polistructurală în 1985–2000. Toate lucrările de schimbare a polistructurii au avut ca scop înlocuirea a 30-50% din cimentul Portland cu umpluturi minerale pentru a-l salva în beton [vezi. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. și colab. Materiale de construcție și structuri compozite cu consum redus de material. – Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betonuri cu cerere redusă de apă cu umplutură de cuarț modificat: Rezumat pentru concursul academic. diplome de doctorat tehnologie. Sci. – M, 1996; Fadel I. M. Tehnologia intensivă separată a betonului umplut cu bazalt: Rezumat teză. Ph.D. tehnologie. Științe - M, 1993]. Strategia de salvare a cimentului Portland în beton de aceeași rezistență va face loc strategiei de salvare a betonului cu rezistență de 2-3 ori mai mare nu numai la compresiune, ci și la întindere la încovoiere și axială și la impact. Salvarea betonului în mai multe structuri ajurate va da un efect economic mai mare decât economisirea cimentului.

Având în vedere compozițiile matricelor reologice la diferite niveluri de scară, stabilim că pentru nisipul din betonul de înaltă rezistență, matricea reologică la nivel micro este un amestec complex de ciment, făină, silice, superplastifiant și apă. La rândul său, pentru betonul de înaltă rezistență cu microsilice, pentru un amestec de ciment și făină de piatră (dispersie egală) ca elemente structurale, apare o altă matrice reologică cu un nivel de scară mai mic - un amestec de microsilice, apă și superplastifiant.

Pentru betonul de piatra concasata, aceste scari de elemente structurale ale matricilor reologice corespund cu scara granulometriei optime a componentelor uscate ale betonului pentru a obtine densitatea mare a acestuia.

Astfel, adăugarea de făină de piatră îndeplinește atât o funcție structural-reologică, cât și o funcție de umplere a matricei. Pentru betonul de înaltă rezistență nu este mai puțin importantă funcția de reacție-chimică a făinii de piatră, care este realizată cu un efect mai mare de microsilice reactiv și caolin microdeshidratat.

Efectele maxime reologice și de reducere a apei cauzate de adsorbția SP pe suprafața fazei solide sunt caracteristice genetic sistemelor fin dispersate cu o suprafață mare de interfață.

Tabelul 1.

Efectul reologic și de reducere a apei al SP în sistemele apă-minerale

Tipul de pulbere dispersată și plastifiant	dozare SP,%
CaCO3 (Mg 150)
BaCO3 (melment)

Ca(OH)2 (LST)

Ciment PO „Volskcement” (S-3)
Opoka din câmpul Penza (S-3)
Sticlă șlefuită TF10 (S-3)

Din Tabelul 1 se poate observa că în suspensiile de turnare de ciment Portland cu SP, efectul de reducere a apei al acestora din urmă este de 1,5–7,0 ori (sic!) mai mare decât în pulberile minerale. Pentru roci acest exces poate ajunge de 2-3 ori.

Astfel, combinația de hiperplastifianți cu microsilice, făină de piatră sau cenușă a făcut posibilă creșterea nivelului de rezistență la compresiune la 130-150 și, în unele cazuri, la 180-200 MPa sau mai mult. Cu toate acestea, o creștere semnificativă a rezistenței duce la o creștere intensă a fragilității și o scădere a raportului lui Poisson la 0,14–0,17, ceea ce duce la riscul distrugerii bruște a structurilor în situații de urgență. Eliminarea acestei proprietăți negative a betonului se realizează nu numai prin armarea acestuia din urmă cu armarea tijei, ci prin combinarea armăturii tijei cu introducerea de fibre din polimeri, sticlă și oțel.

Bazele plastificării și reducerii apei a sistemelor dispersate de minerale și ciment au fost formulate în teza de doctorat a lui V.I. Kalashnikov. [cm. Kalashnikov V.I. Fundamentele plasticizării sistemelor dispersate de minerale pentru producția de materiale de construcție: O dizertație sub forma unui raport științific pentru gradul de doctor în științe. tehnologie. Sci. – Voronezh, 1996] în 1996, pe baza lucrărilor finalizate anterior în perioada 1979-1996. [Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Despre starea structurală și reologică a sistemelor dispersate extrem de lichefiate, foarte concentrate. // Lucrările celei de-a IV-a Conferințe Naționale de Mecanica și Tehnologia Materialelor Compozite. – Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Eficiența plastificării compozițiilor minerale dispersate în funcție de concentrația fazei solide în acestea. // Reologia amestecurilor de beton și sarcinile sale tehnologice. Abstract. Raportul celui de-al III-lea Simpozion al Uniunii. - Riga. – BID, 1979; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Despre natura plasticizării compozițiilor minerale dispersate în funcție de concentrația fazei solide în ele. // Mecanica și tehnologia materialelor compozite. Materiale ale Conferinței Naționale a II-a. – Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov V.I. Cu privire la reacția diferitelor compoziții minerale la superplastifianții de acid naftalen-sulfonic și influența alcaliilor instant asupra acesteia. // Mecanica și tehnologia materialelor compozite. Materiale ale Conferinței a III-a Naționale cu participarea reprezentanților străini. – Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov V.I. Contabilizarea modificărilor reologice în amestecurile de beton cu superplastifianți. // Materialele celei de-a IX-a Conferințe Uniune privind Betonul și Betonul Armat (Tașkent, 1983). - Penza. – 1983; Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Caracteristici ale modificărilor reologice în compozițiile de ciment sub influența plastifianților stabilizatori de ioni. // Culegere de lucrări „Mecanica tehnologică a betonului”. – Riga: RPI, 1984]. Acestea sunt perspectivele de utilizare țintită a celei mai mari activități de reducere a apei a SP în sisteme fin dispersate, caracteristicile modificărilor reologice cantitative și structural-mecanice în sistemele superplastificate, care constau în tranziția lor asemănătoare avalanșei de la fază solidă la lichidă. stări cu adaos super-scăzut de apă. Acestea sunt criterii dezvoltate pentru răspândirea gravitațională și resursa de curgere post-tixotropică a sistemelor plastifiate foarte dispersate (sub influența propriei greutăți) și nivelarea spontană a suprafeței de zi. Acesta este un concept avansat de concentrație extremă a sistemelor de ciment cu pulberi fine din roci de origine sedimentară, magmatică și metamorfică, selective pentru niveluri de reducere ridicată a apei la SP. Cele mai importante rezultate obținute în aceste lucrări sunt posibilitatea unei reduceri de 5-15 ori a consumului de apă în dispersii, menținând în același timp gradabilitatea gravitațională. S-a demonstrat că prin combinarea pulberilor active reologic cu cimentul este posibil să se sporească efectul SP și să se obțină piese turnate de înaltă densitate. Aceste principii sunt implementate în betonul cu pulbere de reacție cu o creștere a densității și rezistenței lor (Beton Reaktionspulver - RPB sau Beton cu pulbere reactivă - RPC [vezi Dolgopolov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nou tip de ciment: structura pietrei de ciment. . // Materiale de construcție. – 1994. – Nr. 115]). Un alt rezultat este o creștere a efectului reducător al SP cu creșterea dispersiei pulberilor [vezi. Kalashnikov V.I. Fundamentele plasticizării sistemelor dispersate de minerale pentru producția de materiale de construcție: O dizertație sub forma unui raport științific pentru gradul de doctor în științe. tehnologie. Sci. – Voronej, 1996]. De asemenea, este utilizat în betonul sub formă de pulbere prin creșterea proporției de constituenți fini prin adăugarea de fum de silice la ciment. Ceea ce este nou în teoria și practica betonului sub formă de pulbere este utilizarea nisipului fin cu o fracțiune de 0,1–0,5 mm, ceea ce a făcut betonul cu granulație fină, spre deosebire de nisipul obișnuit pe nisip de o fracțiune de 0–5 mm. Calculul nostru al suprafeței specifice medii a părții dispersate de beton pulbere (compoziție: ciment - 700 kg; nisip fin fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg, făină de bazalt Ssp = 380 m2/kg - 350 kg, microsilice Svd = 3200 m2/ kg - 140 kg) cu conținutul său de 49% din amestecul total cu fracțiune de nisip cu granulație fină 0,125–0,5 mm arată că cu finețea MK Smk = 3000 m2/kg, suprafața medie a părții de pulbere este Svd = 1060 m2/kg, iar cu Smk = 2000 m2/kg – Svd = 785 m2/kg. Din aceste componente fin dispersate se realizează betoanele cu granulație fină-pulbere de reacție, în care concentrația volumetrică a fazei solide fără nisip ajunge la 58–64%, iar cu nisip – 76–77% și este ușor inferioară concentrației. a fazei solide în betonul greu superplastificat (Cv = 0, 80–0,85). Cu toate acestea, în betonul de piatră spartă concentrația volumetrică a fazei solide minus piatra spartă și nisip este mult mai mică, ceea ce determină densitatea mare a matricei dispersate.

Rezistența ridicată este asigurată de prezența nu numai de microsilice sau caolin deshidratat, ci și de pulbere reactivă din roca măcinată. Conform literaturii de specialitate, sunt introduse în principal făina de cenușă zburătoare, baltică, de calcar sau de cuarț. Oportunități largi în producția de beton pulbere reactiv s-au deschis în URSS și Rusia în legătură cu dezvoltarea și cercetarea lianților compoziți cu cerere scăzută de apă de către Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev, A. Komarov. A., Batrakov V.G., Dolgopolov N.N. S-a dovedit că înlocuirea cimentului în procesul de măcinare a VNV cu făină de carbonat, granit, cuarț până la 50% crește semnificativ efectul de reducere a apei. Raportul W/T, care asigură împrăștierea gravitațională a betonului din piatră spartă, este redus la 13-15% în comparație cu introducerea obișnuită a SP; rezistența betonului pe un astfel de VNV-50 ajunge la 90-100 MPa. În esență, betonul modern pulbere poate fi obținut pe bază de VNV, microsilice, nisip fin și armătură dispersată.

Betonul pulbere armat dispersat este foarte eficient nu numai pentru structurile portante cu armătură combinată cu armătură precomprimată, ci și pentru producerea de pereți foarte subțiri, inclusiv părți spațiale, arhitecturale.

Reologia „înaltă” a amestecurilor de beton sub formă de pulbere (PBC) asigură o limită de curgere de 0 = 5–15 Pa la un conținut de apă de 10–12% din masa componentelor uscate, de exemplu. doar de 5-10 ori mai mare decât în vopselele în ulei. Cu aceasta?0, pentru a-l determina, se poate folosi metoda mini-hidrometrică, pe care am dezvoltat-o în 1995. Limita de curgere scăzută este asigurată de grosimea optimă a stratului de matrice reologică. Luând în considerare structura topologică a PBS, grosimea medie a stratului X este determinată de formula:

unde este diametrul mediu al particulelor de nisip; – concentrația volumică.

Pentru compoziția dată mai jos la W/T = 0,103, grosimea stratului intermediar va fi de 0,056 mm. De Larrard și Sedran au descoperit că pentru nisipurile mai fine (d = 0,125–0,4 mm) grosimea variază de la 48 la 88 µm.

Creșterea stratului intermediar de particule reduce vâscozitatea și efortul final de forfecare și crește fluiditatea. Fluiditatea poate crește prin adăugarea de apă și introducerea SP. În general, efectul apei și SP asupra modificărilor vâscozității, tensiunii finale de forfecare și randamentului este ambiguu (Fig. 1).

Superplastifiantul reduce vâscozitatea într-o măsură mult mai mică decât adaosul de apă, în timp ce scăderea limitei de curgere din cauza SP este mult mai mare decât sub influența apei.

Orez. 1. Efectul SP și al apei asupra vâscozității, tensiunii de curgere și fluidității

Principalele proprietăți ale sistemelor superplastifiate extrem de umplute sunt că vâscozitatea poate fi destul de mare și sistemul poate curge lent dacă limita de curgere este scăzută. Pentru sistemele convenționale fără SP, vâscozitatea poate fi scăzută, dar limita de curgere crescută împiedică răspândirea acestora, deoarece nu au o resursă de curgere post-tixotropă [vezi. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A. Caracteristici ale modificărilor reologice în compozițiile de ciment sub influența plastifianților stabilizatori de ioni. // Culegere de lucrări „Mecanica tehnologică a betonului”. – Riga: RPI, 1984].

Proprietățile reologice depind de tipul și doza de SP. Influența a trei tipuri de SP este prezentată în Fig. 2. Cea mai eficientă societate mixtă este Woerment 794.

Orez. 2 Influența tipului și dozei de SP asupra: 1 – Woerment 794; 2 – S-3; 3 – Melment F 10

În același timp, nu SP S-3 autohton s-a dovedit a fi mai puțin selectiv, ci SP străin pe bază de melamină Melment F10.

Capacitatea de împrăștiere a amestecurilor de beton sub formă de pulbere este extrem de importantă atunci când se formează produse din beton cu rame de plasă volumetrice țesute așezate într-o matriță.

Astfel de cadre volumetrice din țesătură ajurate sub formă de grinzi în T, grinzi în I, canal și alte configurații permit o armare rapidă, care constă în instalarea și fixarea cadrului într-o matriță, urmată de turnarea betonului în suspensie, care pătrunde ușor prin celule de cadru care măsoară 2–5 mm (Fig. 3) . Cadrele din material textil pot crește radical rezistența la fisurare a betonului atunci când sunt expuse la fluctuații alternative de temperatură și pot reduce semnificativ deformațiile.

Amestecul de beton nu numai că trebuie să curgă cu ușurință local prin cadrul de plasă, ci și să se răspândească la umplerea formei prin penetrare „inversă” prin cadru pe măsură ce volumul amestecului în formă crește. Pentru a evalua fluiditatea, s-au folosit amestecuri de pulbere din aceeași compoziție în ceea ce privește conținutul de componente uscate, iar gradul de întindere din con (pentru masa de agitare) a fost reglat de cantitatea de SP și (parțial) apă. Răspândirea a fost blocată de un inel de plasă cu diametrul de 175 mm.

Orez. 3 Exemplu de cadru de material textil

Orez. 4 Amestecul se întinde cu întindere liberă și blocată

Plasa a avut o dimensiune clară de 2,8 × 2,8 mm cu un diametru de sârmă de 0,3 × 0,3 mm (Fig. 4). Amestecuri martor au fost făcute cu tartine de 25,0; 26,5; 28,2 și 29,8 cm.În urma experimentelor, s-a constatat că odată cu creșterea fluidității amestecului, raportul dintre diametrele dc liber și împrăștierea blocată d scade. În fig. Figura 5 arată modificarea în dc/dbotdc.

Orez. 5 Schimbați dc/db din valoarea free spread dc

După cum reiese din figură, diferența de răspândire a amestecului dc și db dispare cu fluiditate, caracterizată printr-o răspândire liberă de 29,8 cm.La dc.= 28,2, răspândirea prin plasă scade cu 5%. Amestecul cu o întindere de 25 cm experimentează o frânare deosebit de mare atunci când se răspândește prin plasă.

În acest sens, atunci când se utilizează cadre de plasă cu o celulă de 3–3 mm, este necesar să se utilizeze amestecuri cu o întindere de cel puțin 28–30 cm.

Proprietățile fizice și tehnice ale betonului pulbere armat dispersat, armat cu fibre de oțel 1% din volum, cu diametrul de 0,15 mm și lungimea de 6 mm, sunt prezentate în tabelul 2.

Masa 2.

Proprietățile fizice și tehnice ale betonului pulbere cu liant cu cerere redusă de apă folosind SP S-3 de uz casnic

Denumirea proprietăților	Unitate	Indicatori
Densitate
Porozitate
Rezistenta la compresiune
Rezistența la tracțiune la încovoiere
Rezistenta la tractiune axiala
Modul elastic
coeficientul lui Poisson

Absorbtia apei
Rezistenta la inghet	numărul de cicluri

Conform datelor străine, cu o armătură de 3%, rezistența la compresiune ajunge la 180–200 MPa, iar rezistența la tracțiune axială – 8–10 MPa. Rezistența la impact crește de peste zece ori.

Posibilitățile betonului sub formă de pulbere sunt departe de a fi epuizate, având în vedere eficacitatea tratamentului hidrotermal și influența acestuia asupra creșterii proporției de tobermorit și, în consecință, de xonolit.

Au fost utile informațiile? da parțial nu

15444

Beton de reacție. O metodă de preparare a unui amestec de beton armat cu fibre de pulbere de reacție auto-compactant, în special de înaltă rezistență, cu proprietăți de curgere foarte mare și o metodă de producere a produselor din beton din amestecul rezultat

Lista recomandată de dizertații

Compoziția, structura topologică și proprietățile reotehnologice ale matricelor reologice pentru producerea betoanelor de nouă generație 2011, Candidatul de științe tehnice Ananyev, Sergey Viktorovich

Beton de nisip aburit de o nouă generație cu un liant de reacție-pulbere 2013, candidat la științe tehnice Valiev, Damir Maratovici

Beton armat cu fibre de bazalt cu granulație fină de înaltă rezistență 2009, candidat la științe tehnice Borovskikh, Igor Viktorovich

Beton cu nisip de înaltă rezistență activat cu pulbere și beton armat cu fibre, cu un consum specific scăzut de ciment pe unitate de rezistență 2012, candidat la științe tehnice Volodin, Vladimir Mihailovici

Beton de înaltă rezistență activat cu pulbere și beton armat cu fibre cu un consum specific scăzut de ciment pe unitate de rezistență 2011, candidat la științe tehnice Hvastunov, Alexey Viktorovich

Introducerea disertației (parte a rezumatului) pe tema „Beton armat cu granulație fină-pulbere dispersată folosind roci”

Teze similare la specialitatea „Materiale și produse de construcții”, 23.05.05 cod VAK

Caracteristicile reotehnologice ale suspensiilor dispersate ciment-minerale plastifiate și ale amestecurilor de beton pentru producerea de beton eficient 2012, Candidat la Științe Tehnice Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna

Beton armat dispersat de înaltă rezistență 2006, candidat la științe tehnice Simakina, Galina Nikolaevna

Baza metodologică și tehnologică pentru producerea betonului de înaltă rezistență cu rezistență timpurie ridicată pentru tehnologiile fără încălzire și cu încălzire scăzută 2002, doctor în științe tehnice Demyanova, Valentina Serafimovna

Beton cu granulație fină armat dispersat pe nisip tehnogen KMA pentru îndoirea produselor 2012, candidat la științe tehnice Klyuev, Alexander Vasilievich

Beton cu granulație fină autocompactant și beton armat cu fibre pe bază de lianți de ciment modificat cu umplutură mare 2018, candidat la științe tehnice Balykov, Artemy Sergeevich

Încheierea disertației pe tema „Materiale și produse de construcție”, Kalashnikov, Sergey Vladimirovich

Lista de referințe pentru cercetarea disertației Candidat la științe tehnice Kalashnikov, Serghei Vladimirovici, 2006