Dezvoltarea metodelor de calcul al ratei de deformare a modurilor de reducere la cald cu tensiune a țevilor de înaltă precizie p. Teză: Producția țevilor Distribuția deformațiilor parțiale
480 de ruble. | 150 UAH | 7,5 USD ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Disertație - 480 RUR, livrare 10 minute, non-stop, șapte zile pe săptămână și sărbători
Hholkin Evgheni Ghenadievici. Studiul stabilității locale a profilelor trapezoidale cu pereți subțiri cu longitudinal încovoiere transversală: disertaţie... candidat stiinte tehnice: 01.02.06 / Evgenii Ghenadievici Hholkin; [Locul de protecție: Ohm. stat tehnologie. Universitatea].- Omsk, 2010.- 118 p.: ill. RSL OD, 61 10-5/3206
Introducere
1. Revizuirea studiilor privind stabilitatea elementelor structurale din plăci comprimate 11
1.1. Definiții și metode de bază pentru studierea stabilității sistemelor mecanice 12
1.1.1, Algoritm pentru studierea stabilității sistemelor mecanice prin metoda statică 16
1.1.2. Abordare statică. Metode: Euler, nonidealități, energie 17
1.2. Modelul matematic și principalele rezultate ale studiilor analitice ale stabilității lui Euler. Factorul de stabilitate 20
1.3. Metode de studiere a stabilității elementelor plăcilor și structurilor realizate din acestea 27
1.4. Metode de inginerie pentru calcularea plăcilor și a elementelor de plăci compozite. Conceptul metodei de reducere 31
1.5. Studii numerice ale stabilității lui Euler folosind metoda elementelor finite: capacități, avantaje și dezavantaje 37
1.6. Revizuirea studiilor experimentale de stabilitate a plăcilor și a elementelor de plăci compozite 40
1.7. Concluzii și sarcini ale studiilor teoretice ale stabilității profilelor trapezoidale cu pereți subțiri 44
2. Dezvoltarea modelelor matematice și a algoritmilor de calcul al stabilității elementelor de plăci cu pereți subțiri din profile trapezoidale: 47
2.1. Încovoiere longitudinal-transversală a elementelor de plăci cu pereți subțiri ale profilelor trapezoidale 47
2.1.1. Enunțarea problemei, ipoteze de bază 48
2.1.2. Model matematic în ecuații diferențiale obișnuite. Condiții la limită, metoda non-idealității 50
2.1.3. Algoritm de integrare numerică, determinarea criticilor
tensiune și implementarea acesteia în MS Excel 52
2.1.4. Rezultatele calculului și compararea lor cu soluțiile cunoscute 57
2.2. Calculul tensiunilor critice pentru un element individual de placă
ca parte a profilului ^..59
2.2.1. Un model care ține cont de cuplarea elastică a elementelor profilului plăcii. Ipoteze și sarcini de bază ale cercetării numerice 61
2.2.2. Studiul numeric al rigidității articulațiilor și aproximarea rezultatelor 63
2.2.3. Studiu numeric al lungimii de semiundă a flambajului la prima sarcină critică și aproximarea rezultatelor 64
2.2.4. Calculul coeficientului k(/3x,/32). Aproximarea rezultatelor calculelor (A,/?2) 66
2.3. Evaluarea caracterului adecvat al calculelor prin comparare cu soluții numerice folosind metoda elementelor finite și soluții analitice cunoscute 70
2.4. Concluziile și obiectivele studiului experimental 80
3. Studii experimentale privind stabilitatea locală a profilelor trapezoidale cu pereți subțiri 82
3.1. Descrierea prototipurilor și a configurației experimentale 82
3.2. Testarea eșantionului 85
3.2.1. Metodologia şi conţinutul testelor G..85
3.2.2. Rezultatele testelor de compresie pentru probe 92
3.3. Concluzii 96
4. Ținând cont de stabilitatea locală în calcule structuri portante din profile trapezoidale cu pereți subțiri cu îndoire plană longitudinală și transversală 97
4.1. Calculul tensiunilor critice pierdere locală stabilitatea elementelor plăcilor și grosimea maximă a profilului trapezoidal cu pereți subțiri 98
4.2. Zona de sarcini permise fără a lua în considerare pierderea locală a stabilității 99
4.3. Factorul de reducere 101
4.4. Contabilitatea flambajului și reducerii locale 101
Concluzii 105
Bibliografie
Introducere în lucrare
Relevanța lucrării.
Crearea de structuri ușoare, durabile și fiabile este o sarcină urgentă. Una dintre principalele cerințe în inginerie mecanică și construcții este reducerea consumului de metal. Acest lucru duce la faptul că elementele structurale trebuie calculate folosind relații constitutive mai precise, care țin cont de pericolul pierderii atât generale, cât și locale a stabilității.
Una dintre modalitățile de a rezolva problema minimizării greutății este utilizarea profilelor laminate trapezoidale cu pereți subțiri (TRP) de înaltă tehnologie. Profilele sunt realizate prin laminarea tablei subțiri de oțel cu grosimea de 0,4... 1,5 mm în condiții staționare sau direct pe locul de instalare ca elemente plate sau arcuite. Structurile care utilizează acoperiri arcuite portante din profile trapezoidale cu pereți subțiri se disting prin ușurință, aspect estetic, ușurință de instalare și o serie de alte avantaje în comparație cu tipurile tradiționale de acoperiri.
Principalul tip de încărcare a profilului este îndoirea longitudinală-transversală. Ton-
jfflF dMF" unele elemente lamelare
profilurile experimentate
compresie în planul median
oasele pot pierde locuri
noua stabilitate. Local
flambaj
Orez. 1. Exemplu de flambaj local
Yam,
^J
Orez. 2. Schema unei secțiuni cu profil redus
(MPU) se observă în zone limitate de-a lungul lungimii profilului (Fig. 1) la sarcini semnificativ mai mici decât pierderea generală de stabilitate și tensiuni proporționale cu cele admise. Cu MPU, un element de placă comprimat separat al profilului încetează complet sau parțial să perceapă sarcina, care este redistribuită între elementele de placă rămase ale secțiunii profilului. Mai mult, în secțiunea în care s-a produs MPU, tensiunile nu le depășesc neapărat pe cele admisibile. Acest fenomen se numește reducere. Reducere
este de a reduce, în comparație cu cea reală, suprafața secțiune transversală profil atunci când este redus la o schemă de proiectare idealizată (Fig. 2). În acest sens, dezvoltarea și implementarea metodelor de inginerie pentru a lua în considerare pierderea locală a stabilității elementelor plăcilor unui profil trapezoidal cu pereți subțiri este o sarcină urgentă.
Oameni de știință proeminenți s-au ocupat de problemele stabilității plăcilor: B.M. Broude, F. Bleich, J. Brudka, I.G. Bubnov, V.Z. Vlasov, A.S. Volmir, A.A. Ilyushin, Miles, Melan, Ya.G. Panovko, SP. Timoshenko, Southwell, E. Stowell, Winderberg, Khwalla și alții. Abordări de inginerie pentru analiza tensiunilor critice în timpul flambajului local au fost dezvoltate în lucrările lui E.L. Ayrumyan, Burgraf, A.L. Vasilyeva, B.Ya. Volodarsky, M.K. Glowman, Caldwell, V.I. Klimanova, V.G. Krokhaleva, D.V. Martsinkevich, E.A. Pavlinova, A.K. Pertseva, F.F. Tamplona, S.A. Timașeva.
În metodele de calcul inginerești indicate pentru profile cu o secțiune transversală de formă complexă, pericolul MPU practic nu este luat în considerare. În etapa de proiectare preliminară a structurilor din profile cu pereți subțiri, este important să existe un aparat simplu pentru evaluarea capacității portante a unei dimensiuni standard specifice. În acest sens, este necesară dezvoltarea unor metode de calcul ingineresc care să permită, în procesul de proiectare a structurilor din profile cu pereți subțiri, evaluarea rapidă a capacității portante a acestora. Un calcul de verificare a capacității portante a unei structuri realizate dintr-un profil cu pereți subțiri poate fi efectuat folosind metode rafinate folosind produse software existente și, dacă este necesar, ajustat. Acest sistem în două etape pentru calcularea capacității portante a structurilor din profile cu pereți subțiri este cel mai rațional. Prin urmare, dezvoltarea și implementarea metodelor de inginerie pentru calcularea capacității portante a structurilor din profile cu pereți subțiri, ținând cont de pierderea locală a stabilității elementelor plăcilor, este o sarcină urgentă.
Scopul lucrării de disertație: studiul pierderii locale de stabilitate în elementele plăcilor profilelor trapezoidale cu pereți subțiri în timpul îndoirii lor longitudinale-transversale și dezvoltarea unei metodologii de inginerie pentru calcularea capacității portante ținând cont de stabilitatea locală.
Pentru atingerea scopului, sunt stabilite următoarele: obiectivele cercetării.
Extinderea soluțiilor analitice pentru stabilitatea plăcilor dreptunghiulare comprimate la un sistem de plăci conjugate în cadrul unui profil.
Studiul numeric al modelului matematic al stabilității profilului local și obținerea de expresii analitice adecvate pentru solicitarea critică minimă a elementului de placă MPU.
Evaluarea experimentală a gradului de reducere a secțiunii transversale a unui profil cu pereți subțiri cu pierderea locală a stabilității.
Dezvoltarea unei metodologii de inginerie pentru verificarea și calculul de proiectare a unui profil cu pereți subțiri ținând cont de flambajul local.
Noutate științifică munca este de a dezvolta un model matematic adecvat de flambaj local pentru o placă separată
element ca parte a profilului și obținerea de dependențe analitice pentru calcularea tensiunilor critice.
Validitate și fiabilitate Rezultatele obținute sunt asigurate prin bazarea lor pe soluții analitice fundamentale la problema stabilității plăcilor dreptunghiulare, aplicarea corectă a aparaturii matematice și acordul suficient pentru calcule practice cu rezultatele calculelor FEM și ale studiilor experimentale.
Semnificație practică constă în elaborarea unei metodologii de inginerie pentru calcularea capacității portante a profilelor ținând cont de pierderea locală de stabilitate. Rezultatele lucrărilor sunt introduse în Montazhproekt LLC sub forma unui sistem de tabele și reprezentări grafice ale zonelor de încărcare admisibile pentru întreaga gamă de profile fabricate, ținând cont de flambajul local și sunt utilizate pentru selecția preliminară a tipului și grosimii. a materialului de profil pentru soluţii specifice de proiectare şi tipuri de încărcare.
Dispoziții de bază depuse spre apărare.
Un model matematic de îndoire și comprimare plană a unui profil cu pereți subțiri ca sistem de elemente de placă conjugate și o metodă pentru determinarea, pe baza acestuia, a tensiunilor critice ale MPU în sensul lui Euler.
Dependențe analitice pentru calcularea tensiunilor critice ale flambajului local pentru fiecare element de placă al profilului în timpul îndoirii plane longitudinal-transversale.
Metodologie de inginerie pentru verificarea și calculul de proiectare a unui profil trapezoidal cu pereți subțiri ținând cont de flambajul local. Aprobarea lucrării și publicare.
Principalele prevederi ale disertației au fost raportate și discutate la conferințe științifice și tehnice la diferite niveluri: Congresul Internațional „Mașini, Tehnologii și Procese în Construcții” dedicat aniversării a 45 de ani de la Facultatea de „Transport și Mașini Tehnologice” (Omsk, SibADI, 6-7 decembrie 2007); Conferință științifică și tehnică din toată Rusia, „Tânăra Rusie: tehnologii avansate în industrie” (Omsk, Universitatea Tehnică de Stat din Omsk, 12-13 noiembrie 2008).
Structura și domeniul de activitate. Teza este prezentată pe 118 pagini de text, constă dintr-o introducere, 4 capitole și o anexă, conține 48 de figuri, 5 tabele. Lista de referințe include 124 de titluri.
Modelul matematic și principalele rezultate ale studiilor analitice ale stabilității lui Euler. Factorul de stabilitate
Orice proiect de inginerie se bazează pe rezolvarea ecuațiilor diferențiale ale unui model matematic de mișcare și echilibru al unui sistem mecanic. Elaborarea unui proiect al unei structuri, mecanism sau mașină este însoțită de unele toleranțe de fabricație și, ulterior, de non-idealități. Imperfecțiunile pot apărea și în timpul funcționării sub formă de lovituri, goluri datorate uzurii și alți factori. Toate variantele de influențe externe nu pot fi prevăzute. Structura este forțată să lucreze sub influența unor forțe perturbatoare aleatorii care nu sunt luate în considerare în ecuațiile diferențiale.
Factorii neluați în considerare în modelul matematic - imperfecțiunile, forțele aleatorii sau perturbațiile - pot face ajustări serioase rezultatelor obținute.
Există o distincție între starea neperturbată a sistemului - starea calculată la perturbații zero și starea perturbată - formată ca urmare a perturbațiilor.
Într-un caz, din cauza perturbării, nu există o schimbare semnificativă a poziției de echilibru a structurii sau mișcarea acesteia diferă puțin de cea calculată. Această stare a sistemului mecanic se numește stabilă. În alte cazuri, poziția de echilibru sau natura mișcării diferă semnificativ de cea calculată; o astfel de stare se numește instabilă.
Teoria stabilității mișcării și echilibrului sistemelor mecanice se ocupă de stabilirea semnelor care să permită aprecierea dacă mișcarea sau echilibrul în cauză va fi stabil sau instabil.
Un semn tipic al tranziției unui sistem de la o stare stabilă la o stare instabilă este atingerea unui parametru al unei valori numite critic - forță critică, viteză critică etc.
Apariția imperfecțiunilor sau influența unor forțe nesocotite duc inevitabil la mișcarea sistemului. Prin urmare, în cazul general, trebuie investigată stabilitatea mișcării unui sistem mecanic sub perturbații. Această abordare a cercetării stabilității se numește dinamică, iar metodele de cercetare corespunzătoare sunt numite dinamice.
În practică, este adesea suficient să ne limităm la o abordare statică, adică. metode statice pentru studiul stabilității. În acest caz, se studiază rezultatul final al perturbării - noua stare de echilibru a sistemului mecanic și gradul de abatere a acestuia de la poziția de echilibru calculată, neperturbată.
Formularea statică a problemei presupune să nu se ia în considerare forțele inerțiale și parametrul timp. Această formulare a problemei face deseori posibilă transferul modelului de la ecuațiile fizicii matematice la ecuațiile diferențiale obișnuite. Acest lucru simplifică semnificativ modelul matematic și facilitează studiul analitic al stabilității.
Un rezultat pozitiv al unei analize a stabilității echilibrului folosind metoda statică nu garantează întotdeauna stabilitatea dinamică. Cu toate acestea, pentru sistemele conservatoare, abordarea statică în determinarea sarcinilor critice și a noilor stări de echilibru conduce la exact aceleași rezultate ca și cea dinamică.
Într-un sistem conservator, munca forțelor interne și externe ale sistemului, efectuată în timpul trecerii de la o stare la alta, este determinată numai de aceste stări și nu depinde de traiectoria mișcării.
Conceptul de „sistem” combină o structură deformabilă și sarcini, al căror comportament trebuie specificat. Aceasta presupune două condiții necesare și suficiente pentru conservatorismul sistemului: 1) elasticitatea structurii deformabile, adică. reversibilitatea deformațiilor; 2) conservatorismul sarcinii, i.e. independenţa muncii prestate de acesta faţă de traiectorie. În unele cazuri, metoda statică dă rezultate satisfăcătoare pentru sistemele neconservative.
Pentru a ilustra cele de mai sus, luați în considerare câteva exemple din mecanica teoretică și rezistența materialelor.
1. O minge de greutate Q este situată într-o adâncitură a suprafeței de sprijin (Fig. 1.3). Sub acțiunea forței perturbatoare 5P Q sina, poziția de echilibru a mingii nu se modifică, adică. este stabil.
Cu o acțiune pe termen scurt a forței 5P Q sina fără a lua în considerare frecarea de rulare, este posibilă o tranziție către o nouă poziție de echilibru sau oscilații în jurul poziției inițiale de echilibru. Luând în considerare frecarea, mișcarea oscilativă va fi amortizată, adică stabilă. Abordarea statică ne permite să determinăm doar valoarea critică a forței perturbatoare, care este egală cu: Pcr = Q sina. Natura mișcării când valoarea critică a influenței perturbatoare este depășită și durata critică a influenței poate fi analizată numai prin metode dinamice.
2. O tijă cu lungimea / este comprimată de forța P (Fig. 1.4). Din rezistența materialelor bazată pe metoda statică, se știe că atunci când sunt încărcate în intervalul elastic, există o valoare critică a forței de compresiune.
Rezolvarea aceleiași probleme cu o forță de urmărire, a cărei direcție coincide cu direcția tangentei în punctul de aplicare, folosind metoda statică, duce la concluzia despre stabilitatea absolută a formei rectilinie a echilibrului.
Model matematic în ecuații diferențiale obișnuite. Condiții la limită, metoda non-idealităților
Analiza ingineriei este împărțită în două categorii: metode clasice și metode numerice. Metodele clasice încearcă să rezolve problemele de distribuție a câmpurilor de tensiuni și deformații în mod direct, formând sisteme de ecuații diferențiale bazate pe principii fundamentale. O soluție exactă, dacă este posibil să se obțină ecuații în formă închisă, este posibilă numai pentru cele mai simple cazuri de geometrie, sarcini și condiții la limită. O gamă destul de largă de probleme clasice poate fi rezolvată folosind soluții aproximative ale sistemelor de ecuații diferențiale. Aceste soluții iau forma unor serii în care termenii inferiori sunt aruncați după examinarea convergenței. La fel ca soluțiile exacte, soluțiile aproximative necesită o formă geometrică regulată, condiții la limită simple și aplicarea convenabilă a sarcinilor. Prin urmare, aceste soluții nu pot fi aplicate la majoritatea problemelor practice. Avantajul fundamental al metodelor clasice este că oferă o înțelegere profundă a problemei studiate. O gamă mai largă de probleme poate fi investigată folosind metode numerice. Metodele numerice includ: 1) metoda energiei; 2) metoda elementului de limită; 3) metoda diferențelor finite; 4) metoda elementelor finite.
Metodele energetice fac posibilă găsirea expresiei minime pentru energia potențială totală a unei structuri pe întreaga zonă dată. Această abordare funcționează bine numai atunci când rezolvați anumite probleme.
Metoda elementului la limită aproximează funcțiile care satisfac sistemul de ecuații diferențiale care se rezolvă, dar nu și condițiile la limită. Dimensionalitatea problemei este redusă deoarece elementele reprezintă doar limitele regiunii modelate. Cu toate acestea, aplicarea acestei metode necesită cunoașterea soluției fundamentale a sistemului de ecuații, care poate fi dificil de obținut.
Metoda diferențelor finite transformă un sistem de ecuații diferențiale și condiții la limită într-un sistem corespunzător de ecuații algebrice. Această metodă permite rezolvarea problemelor de analiză a structurilor cu geometrie complexă, condiții la limită și sarcini combinate. Cu toate acestea, metoda diferențelor finite este adesea prea lentă din cauza faptului că cerința unei grile regulate pe întreaga zonă de studiu duce la sisteme de ecuații de ordin foarte înalt.
Metoda elementelor finite poate fi extinsă la o clasă aproape nelimitată de probleme datorită faptului că permite utilizarea elementelor de forme simple și diverse pentru a obține partiții. Dimensiunile elementelor finite, care pot fi combinate pentru a obține o aproximare a oricăror limite neregulate, uneori diferă în partiție de zeci de ori. Este permisă aplicarea unei sarcini de orice tip pe elementele modelului, precum și aplicarea oricărui tip de prindere asupra acestora. Problema principală este creșterea costurilor pentru obținerea rezultatelor. Generalitatea soluției vine cu prețul pierderii intuiției, deoarece o soluție cu elemente finite este, de fapt, un set de numere care sunt aplicabile doar unei probleme specifice puse folosind un model cu elemente finite. Modificarea oricărui aspect semnificativ al modelului necesită de obicei o rezolvare completă a problemei. Cu toate acestea, acesta este un cost nesemnificativ, deoarece metoda elementelor finite este adesea singura cale posibilă deciziile ei. Metoda este aplicabilă tuturor claselor de probleme de distribuție a câmpului, care includ analiza structurală, transferul de căldură, fluxul de fluid și electromagnetismul. Dezavantajele metodelor numerice includ: 1) costul ridicat al programelor de analiză cu elemente finite; 2) pregătire îndelungată în lucrul cu programul și posibilitatea de a lucra cu normă întreagă numai pentru personal cu înaltă calificare; 3) destul de des este imposibil să se verifice prin experiment fizic corectitudinea rezultatului soluției obținut prin metoda elementelor finite, inclusiv în problemele neliniare. t Revizuirea studiilor experimentale de stabilitate a plăcilor și a elementelor de plăci compozite
Profilele utilizate în prezent pentru structurile de construcție sunt realizate din table metalice grosime de la 0,5 la 5 mm și, prin urmare, sunt considerate cu pereți subțiri. Marginile lor pot fi fie plate, fie curbate.
Caracteristica principală a funcționării profilelor cu pereți subțiri este că fețele cu un raport mare lățime-grosime suferă deformații mari de flambaj atunci când sunt încărcate. O creștere deosebit de intensă a deformațiilor se observă atunci când magnitudinea tensiunilor care acționează în față se apropie de o valoare critică. Există o pierdere a stabilității locale, iar deviațiile devin comparabile cu grosimea feței. Ca urmare, secțiunea transversală a profilului este foarte distorsionată.
În literatura privind stabilitatea plăcilor, un loc special îl ocupă lucrările omului de știință rus SP. Timosenko. El este creditat cu dezvoltarea unei metode energetice pentru rezolvarea problemelor de stabilitate elastică. Folosind această metodă, SP. Timoshenko a dat o soluție teoretică la problemele de stabilitate a plăcilor încărcate în planul mijlociu în diferite condiții la limită. Soluțiile teoretice au fost verificate printr-o serie de încercări ale plăcilor simplu susținute sub compresie uniformă. Testele au confirmat teoria.
Evaluarea caracterului adecvat al calculelor prin compararea cu soluțiile numerice prin metoda elementelor finite și soluțiile analitice cunoscute
Pentru a verifica fiabilitatea rezultatelor obținute, au fost efectuate studii numerice folosind metoda elementelor finite (FEM). ÎN În ultima vreme Studiile numerice FEM sunt din ce în ce mai utilizate din motive obiective, cum ar fi lipsa sarcinilor de testare și imposibilitatea îndeplinirii tuturor condițiilor la testarea probelor. Metodele numerice fac posibilă efectuarea cercetărilor în condiții „ideale” și au o eroare minimă, ceea ce este practic imposibil de implementat în teste reale. Studiile numerice au fost efectuate folosind programul ANSYS.
S-au efectuat studii numerice cu următoarele mostre: placă dreptunghiulară; Element de profil în formă de U și trapezoidal, având zig longitudinal și fără zig; foaia de profil (Fig. 2.11). Probe cu o grosime de 0,7; 0,8; 0,9 și 1 mm.
O sarcină de compresiune uniformă SGSG a fost aplicată probelor (Fig. 2.11) la capete, urmată de o creștere cu pasul Det. Sarcina corespunzătoare pierderii locale de stabilitate a unei forme plate corespundea valorii tensiunii critice de compresiune scr. Apoi, folosind formula (2.24), a fost calculat coeficientul de stabilitate &(/?і,/?г) și comparat cu valoarea din tabelul 2.
Să considerăm o placă dreptunghiulară cu lungimea a = 100 mm și lățimea 6 = 50 mm, comprimată la capete de o sarcină de compresiune uniformă. În primul caz, placa are o fixare cu balamale de-a lungul conturului, în al doilea - o etanșare rigidă de-a lungul marginilor laterale și o fixare cu balamale de-a lungul capetelor (Fig. 2.12).
În programul ANSYS, pe fețele de capăt a fost aplicată o sarcină de compresiune uniformă și s-au determinat sarcina critică, efortul și coeficientul de stabilitate &(/?],/?2) al plăcii. Când s-a articulat de-a lungul conturului, placa și-a pierdut stabilitatea în a doua formă (s-au observat două umflături) (Fig. 2.13). Apoi au fost comparați coeficienții de stabilitate pentru placă, aflați numeric și analitic. Rezultatele calculului sunt prezentate în Tabelul 3.
Din tabelul 3 se poate observa că diferența dintre rezultatele soluției analitice și cele numerice a fost mai mică de 1%. Din aceasta s-a concluzionat că algoritmul propus de cercetare a stabilității poate fi utilizat la calcularea sarcinilor critice pentru structuri mai complexe.
Pentru a extinde metoda propusă pentru calcularea stabilității locale a profilelor cu pereți subțiri la cazul general al încărcării, au fost efectuate studii numerice în programul ANSYS pentru a determina modul în care natura sarcinii de compresiune afectează coeficientul k(y). Rezultatele cercetării sunt prezentate într-un grafic (Fig. 2.14).
Următoarea etapă de testare a metodologiei de calcul propusă a fost studiul element individual profil (Fig. 2.11, b, c). Este articulat de-a lungul conturului și este comprimat la capete de o sarcină uniformă de compresiune a USG (Fig. 2.15). Eșantionul a fost testat pentru stabilitate folosind programul ANSYS și folosind metoda propusă. După aceasta, rezultatele au fost comparate.
La crearea unui model în ANSYS, pentru a asigura o distribuție uniformă a sarcinii de compresiune de-a lungul capătului, a fost plasat un profil cu pereți subțiri între două plăci groase și le-a fost aplicată o sarcină de compresiune.
Rezultatul studierii unui element de profil în formă de U în programul ANSYS este prezentat în Figura 2.16, care arată că, în primul rând, pierderea stabilității locale are loc la placa cea mai lată.
Zona de sarcini permise fără a ține cont de pierderea locală a stabilității
Pentru structurile portante realizate din profile trapezoidale cu pereți subțiri de înaltă tehnologie, calculele sunt efectuate folosind metodele de solicitare admisă. Se propune o tehnică de inginerie pentru a lua în considerare pierderea locală de stabilitate la calcularea capacității portante a structurilor din profile trapezoidale cu pereți subțiri. Tehnica este implementată în MS Excel, este disponibilă pentru utilizare pe scară largă și poate servi drept bază pentru completări adecvate la documentele de reglementare privind calculul profilelor cu pereți subțiri. Se bazează pe cercetări și dependențe analitice obținute pentru calcularea tensiunilor critice ale flambajului local a elementelor plăcilor de profil trapezoidal cu pereți subțiri. Problema este împărțită în trei componente: 1) determinarea grosimii minime a profilului (maxim t \ la care nu este nevoie să se ia în considerare pierderea locală de stabilitate în acest tip de calcul; 2) determinarea ariei admisibile sarcini de profil trapezoidal cu pereți subțiri, în cadrul căruia capacitatea portantă este asigurată fără pierderea locală a stabilității; 3) determinarea intervalului de valori admisibile ale NuM, în cadrul căruia capacitatea portantă este asigurată în cazul pierderii locale a stabilității unuia sau mai multor elemente de placă ale unui profil trapezoidal cu pereți subțiri (ținând cont de reducerea secțiunea de profil).
În acest caz, se consideră că dependența momentului încovoietor de forța longitudinală M=f(N) pentru structura calculată a fost obținută folosind metodele de rezistență a materialelor sau mecanica structurală (Fig. 2.1). Sunt cunoscute tensiunile admisibile [t] și limita de curgere a materialului, precum și tensiunile reziduale în elementele plăcilor. În calculele după pierderea locală a stabilității s-a folosit metoda „reducerii”. În caz de flambaj, se elimină 96% din lățimea elementului de placă corespunzător.
Calculul tensiunilor critice ale flambajului local al elementelor de placă și al grosimii maxime a unui profil trapezoidal cu pereți subțiri Un profil trapezoidal cu pereți subțiri este împărțit într-un set de elemente de placă așa cum se arată în Fig. 4.1. În același timp, unghiul de aranjare reciprocă a elementelor învecinate nu afectează valoarea tensiunii critice a localului.
Profil H60-845 flambaj CURBA. Este permisă înlocuirea ondulațiilor curbe cu elemente drepte. Tensiunile critice de compresiune ale flambajului local în sensul eulerian pentru un element de placă i-lea individual al unui profil trapezoidal cu pereți subțiri cu lățimea bt la grosimea t, modulul elastic al materialului E și raportul lui Poisson ju în stadiul elastic de încărcare sunt determinat de formula
Coeficienții k(рх,Р2) și k(v) țin cont, respectiv, de influența rigidității elementelor plăci adiacente și de natura distribuției tensiunilor de compresiune pe lățimea elementului de placă. Valoarea coeficienților: k(рх,Р2) se determină din tabelul 2 sau se calculează folosind formula
Tensiunile normale dintr-un element de placă sunt determinate în axele centrale prin formula binecunoscută pentru rezistența materialelor. Aria sarcinilor permise fără a ține cont de pierderea locală a stabilității (Fig. 4.2) este determinată de expresie și este un patrulater, unde J este momentul de inerție al secțiunii perioadei de profil în timpul îndoirii, F este zona secțională a perioadei de profil, utam și Utip sunt coordonatele punctelor extreme ale secțiunii de profil (Fig. 4.1).
Aici, aria secțiunii transversale a profilului F și momentul de inerție al secțiunii J sunt calculate pentru un element periodic de lungime L, iar forța longitudinală iV și momentul încovoietor Mb al profilului sunt legate de L.
Capacitatea portantă este asigurată atunci când curba de sarcină reală M=f(N) se încadrează în domeniul sarcinilor admisibile minus aria flambajului local (Fig. 4.3). Figura 4.2. Zona de sarcini permise fără a ține cont de pierderea locală a stabilității
Pierderea stabilității locale a unuia dintre rafturi duce la excluderea parțială a acestuia din percepția sarcinilor de lucru - reducerea. Gradul de reducere este luat în considerare de coeficientul de reducere
Capacitatea portantă este asigurată atunci când curba de sarcină reală se încadrează în domeniul sarcinilor admisibile minus domeniul de sarcină al flambajului local. La grosimi mai mici, linia de flambaj locală reduce aria sarcinilor permise. Flambajul local nu este posibil dacă curba de sarcină reală este situată într-o zonă redusă. Când curba de sarcină reală depășește linia valorii minime a tensiunii critice a flambajului local, este necesar să se reconstruiască zona sarcinilor admise ținând cont de reducerea profilului, care este determinată de expresia
Ilyashenko A.V. – Conferențiar al Departamentului de Mecanică Structurală
Universitatea de Stat de Inginerie Civilă din Moscova,
Candidat la Științe Tehnice
Studiul capacității portante a tijelor elastice comprimate cu pereți subțiri care au cedare inițială și au suferit pierderi locale de stabilitate este asociat cu determinarea secțiunii transversale reduse a tijei. Principalele principii adoptate pentru studierea stării de efort-deformare în stadiul supercritic a tijelor comprimate cu pereți subțiri neideal sunt prezentate în lucrări. Acest articol examinează comportamentul supercritic al tijelor, care sunt reprezentate ca un set de elemente de lucru în comun - plăci cu defecțiune inițială, simulând funcționarea unghiului, teului și profile în formă de cruce. Acestea sunt așa-numitele rafturi din plăci cu o margine prinsă elastic și cealaltă liberă (vezi figura). În lucrări, o astfel de placă aparține tipului II.
S-a constatat că sarcina de rupere, care caracterizează capacitatea portantă a tijei, depășește semnificativ sarcina P cr (m), la care are loc pierderea locală a stabilității unui profil imperfect. Din graficele prezentate în, este clar că deformațiile fibrelor longitudinale de-a lungul perimetrului secțiunii transversale în stadiul supercritic devin extrem de inegale. În fibrele îndepărtate de coaste, deformațiile compresive scad odată cu creșterea sarcinii, iar la sarcini apropiate de limită, datorită curburii ascuțite a acestor fibre din cauza pierderilor inițiale și a săgeților din ce în ce mai mari ale semi-undelor longitudinale formate după pierderea locală a stabilității. , apar deformații și cresc rapid întinderea.
Secțiunile secțiunii transversale cu fibre longitudinale curbate eliberează stresul, ca și cum ar fi oprite de la lucrul tijei, slăbind secțiunea transversală efectivă și reducând rigiditatea acesteia. Deci, capacitatea portantă a unui profil cu pereți subțiri nu este limitată de pierderea locală a stabilității. Sarcina totală, percepută de secțiunile mai rigide (mai puțin curbate) ale secțiunii transversale, poate depăși semnificativ valoarea lui P cr (m).
Obținem o secțiune eficientă, redusă prin excluderea secțiunilor nefuncționale ale profilului. Pentru a face acest lucru, folosim expresia pentru funcția de stres Ф k (x,y), care descrie stare tensionată placa a K-a de tip II (vezi).
Să trecem la solicitările supercritice σ kх (în direcția forței exterioare de compresiune), determinate în secțiunea cea mai defavorabilă a tijei (x=0). Să le scriem vedere generala:
σ kx =∂ 2 Ф k (A km ,y, f kj , f koj , β c,d , β c,d,j ,ℓ, s) ∕ ∂ y 2 , (1)
unde constantele de integrare A km (m=1,2,...,6) și săgețile componentelor deformațiilor dobândite f kj (j=1,2) se determină din soluția sistemului de ecuații de rezolvare. Acest sistem de ecuații include ecuații variaționale neliniare și condiții la limită care descriu lucrand impreuna plăci de profil imperfecte. Săgețile f koj (j=1,2,…,5) ale componentelor deformarii inițiale a plăcii k-a se determină experimental pentru fiecare tip de profil;
ℓ – lungimea semiundăi formată în timpul pierderii locale de stabilitate;
s este lățimea plăcii;
β c,d =cs 2 + dℓ 2 ;
β c,d,j = cs 4 + dℓ 2 s 2 + gℓ 4 ;
c, d, j sunt numere întregi pozitive.
Notăm lățimea redusă sau efectivă a secțiunii transversale reduse a plăcii de flanșă (tip II) cu s p. Pentru a o determina, notăm condițiile pentru trecerea de la secțiunea transversală reală a tijei la cea redusă. :
1. Tensiunile din fibrele longitudinale la fața inițială a plăcii (la y = 0) adiacentă nervurii (vezi figura) rămân aceleași cu cele obținute din teoria neliniară (1):
unde F 2 kr =f 2 kr +2f k0r f kr .
Pentru a determina tensiunea σ k2 =σ k max, este necesar să se substituie în (1) ordonata fibrei longitudinale cele mai încărcate, care se găsește din condiția: ∂σ kx /∂y=0.
2. Suma forțelor interne din placă nu se modifică la trecerea la o secțiune redusă în direcția forței de compresiune:
3. Momentul forțelor interne față de axa care trece prin fața inițială (y=0) perpendiculară pe planul plăcii rămâne același:
Din figură este evident că
σ ′ k2 = σ k1 + y p (σ k2 -σ k1) / (y p + s p). (5)
Să scriem un sistem de ecuații pentru a determina lățimea redusă a plăcii s p. Pentru a face acest lucru, înlocuim (1) și (5) în (3) și (4):
unde α=πs/ℓ ; F kr,ξ =f kr f koξ +f kr f kξ +f kor f kξ ;
r, ξ sunt numere întregi pozitive.
Sistemul rezultat de ecuații (6) și (7) face posibilă determinarea lățimii reduse sn a fiecăreia dintre plăcile de flanșă care alcătuiesc tija comprimată cu pereți subțiri care a suferit pierderi locale de stabilitate. Astfel, secțiunea transversală reală a profilului a fost înlocuită cu una redusă.
Metodologia propusă pare a fi utilă atât teoretic, cât și practic atunci când se calculează capacitatea portantă a tijelor comprimate precurbate cu pereți subțiri, în care formarea locală a undelor este permisă conform cerințelor operaționale.
Bibliografie
- Ilyashenko A.V., Efimov I.B. Stare de efort-deformare după pierderea locală a stabilității tijelor comprimate cu pereți subțiri, ținând cont de cedarea inițială // Structuri și materiale de construcție. Protectie anticoroziva. – Ufa: Tr.in-ta NIIpromstroy, 1981. – P.110-119.
- Ilyashenko A.V. La calculul profilelor în formă de T cu pereți subțiri, unghiular și în formă de cruce cu pierdere inițială // Fundații de piloți. – Ufa: Sat. științific tr. Niipromstroy, 1983. – P. 110-122.
- Ilyashenko A.V., Efimov I.B. Studiu experimental al grinzilor cu pereți subțiri cu elemente de plăci curbate // Organizarea și realizarea lucrărilor de construcții. – M.: Tsentr.Buro n.-t. Informații ale Ministerului Industriei și Construcțiilor, 1983.
INTRODUCERE
1 STAREA ÎNTREBĂRII PRIVIND TEORIA ȘI TEHNOLOGIA PROFILĂRII ȚEVURILOR MULTI-HEDALE PRIN MINDLESS DRAWING (REVISTA LITERARĂ).
1.1 Sortiment conducte de profil cu margini plate și utilizarea lor în tehnologie.
1.2 Principalele metode de producere a țevilor profilate cu margini plate.
1.4 Instrument în formă de desen.
1.5 Desenul țevilor elicoidale cu mai multe fațete.
1.6 Concluzii. Scopul și obiectivele cercetării.
2 ELABORAREA UNUI MODEL MATEMATIC PENTRU PROFILAREA TEVILOR PRIN DESEN.
2.1 Fundamente și ipoteze.
2.2 Descrierea geometriei zonei de deformare.
2.3 Descrierea parametrilor de putere ai procesului de profilare.
2.4 Evaluarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor profilului.
2.5 Descrierea algoritmului de calcul al parametrilor de profilare.
2.6 Analiza computerizată a condițiilor de forță pentru profilare țevi pătrate desen fără margine.
2.7 Concluzii.
3 CALCULUL INSTRUMENTELOR PENTRU REZISTENTA PENTRU TRASAREA TUBILOR PROFIL.
3.1 Enunțarea problemei.
3.2 Determinarea stării tensionate a matriței.
3.3 Construirea funcţiilor de cartografiere.
3.3.1 Gaură pătrată.
3.3.2 Orificiu dreptunghiular.
3.3.3 Orificiu plano-oval.
3.4 Un exemplu de calcul al stării de efort a unei matrițe cu o gaură pătrată.
3.5 Un exemplu de calcul al stării de tensiune a unei matrițe cu o gaură rotundă.
3.6 Analiza rezultatelor obtinute.
3.7 Concluzii.
4 STUDII EXPERIMENTALE PRIVIND PROFILAREA TEVILOR PĂTRATATE ŞI DREPTUNGULARE PRIN DESEN.
4.1 Procedura experimentală.
4.2 Profilarea unei țevi pătrate prin tragere într-o singură tranziție într-o matriță.
4.3 Profilarea unei țevi pătrate prin tragere într-o singură tranziție cu contratensionare.
4.4 Model matematic liniar cu trei factori pentru profilarea țevilor pătrate.
4.5 Determinarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor.
4.6 Îmbunătățirea calibrării canalelor matrițelor pentru țevi dreptunghiulare.
4.7 Concluzii.
5 DESENUL TEVURILOR ÎNSUBURATE PROFIL.
5.1 Selectarea parametrilor tehnologici pentru tragere la torsiune.
5.2 Determinarea cuplului.
5.3 Determinarea forței de tragere.
5.4 Studii experimentale.
5.5 Concluzii.
Lista recomandată de dizertații
Desenarea țevilor cu pereți subțiri cu o unealtă rotativă 2009, candidat la științe tehnice Pastușenko, Tatyana Sergeevna
Îmbunătățirea tehnologiei de tragere fără dorn a țevilor cu pereți subțiri într-un bloc de matrițe cu grosimea peretelui garantată 2005, candidat la științe tehnice Kargin, Boris Vladimirovici
Îmbunătățirea proceselor și mașinilor pentru producția de țevi profilate la rece pe baza modelării zonei de deformare 2009, doctor în științe tehnice Parshin, Serghei Vladimirovici
Modelarea procesului de profilare a tevilor poliedrice in vederea imbunatatirii acestuia si selectarii parametrilor morii 2005, candidat la științe tehnice Semenova, Natalya Vladimirovna
Desenul țevilor din material de întărire anizotrop 1998, candidat la științe tehnice Chernyaev, Alexey Vladimirovici
Introducerea disertației (parte a rezumatului) pe tema „Îmbunătățirea procesului de profilare a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn”
Relevanța subiectului. Dezvoltare activă sectorul de producție al economiei, cerințe stricte pentru eficiența și fiabilitatea produselor, precum și pentru eficiența producției, necesită utilizarea unor tipuri de echipamente și tehnologie care economisesc resursele. Pentru multe ramuri ale industriei construcțiilor, ingineriei mecanice, fabricarea de instrumente, industria ingineriei radio, una dintre soluții este utilizarea unor tipuri economice de țevi (conducte de schimb de căldură și radiatoare, ghidaje de undă etc.), care permite: creșterea puterii de instalațiile, rezistența și durabilitatea structurilor, reducerea consumului de metal al acestora, economisirea materialelor, îmbunătățesc aspect. O gamă largă de produse și un volum semnificativ de consum de țevi profil au făcut necesară dezvoltarea producției acestora în Rusia. În prezent, cea mai mare parte a țevilor modelate este fabricată în atelierele de tragere a țevilor, deoarece operațiunile de laminare la rece și de trefilare sunt destul de dezvoltate în industria autohtonă. În acest sens, este deosebit de importantă îmbunătățirea producției existente: dezvoltarea și producția de echipamente, introducerea de noi tehnologii și metode.
Cele mai comune tipuri de țevi profilate sunt țevi cu mai multe fațete (pătrate, dreptunghiulare, hexagonale etc.) de înaltă precizie produse prin tragere fără dorn într-o singură trecere.
Relevanța temei disertației este determinată de necesitatea de a îmbunătăți calitatea țevilor cu mai multe fațete prin îmbunătățirea procesului de profilare a acestora fără dorn.
Scopul lucrării este de a îmbunătăți procesul de profilare a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn prin dezvoltarea unor metode de calcul a parametrilor tehnologici și a geometriei sculei.
Pentru a atinge acest obiectiv, este necesar să rezolvați următoarele sarcini:
1. Creați un model matematic de profilare a țevilor poliedrice prin tragere fără dorn pentru a evalua condițiile de forță ținând cont de legea neliniară a călirii, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului matriței.
2. Determinați condițiile de forță în funcție de parametrii fizici, tehnologici și structurali ai profilării în timpul tragerii fără dorn.
3. Dezvoltați o metodă de evaluare a umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor la desenarea țevilor cu mai multe fațete.
4. Dezvoltați o metodă de calcul a rezistenței matrițelor modelate pentru a determina parametrii geometrici ai sculei.
5. Dezvoltarea unei metodologii de calcul a parametrilor tehnologici cu profilare si torsiune simultane.
6. Efectuarea unor studii experimentale ale parametrilor tehnologici de proces care asigură o precizie dimensională ridicată a conductelor poliedrice și verificarea adecvării calculării parametrilor tehnologici de profilare folosind un model matematic.
Metode de cercetare. Studiile teoretice s-au bazat pe principiile și ipotezele de bază ale teoriei desenului, teoria elasticității, metoda mapărilor conformale și matematica computațională.
Studiile experimentale au fost efectuate în condiții de laborator folosind metode de planificare a experimentelor matematice pe o mașină de testare universală TsDMU-30.
Autorul apără rezultatele calculării parametrilor tehnologici și structurali ai profilării țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn: o metodă de calcul a rezistenței unei matrițe profilate ținând cont de sarcinile normale în canal; o metodă de calcul a parametrilor tehnologici ai procesului de profilare a țevilor cu fațete multiple prin tragere fără dorn; o metodă pentru calcularea parametrilor tehnologici în timpul profilării și torsii simultane în timpul tragerii fără dorn a țevilor multifațete cu pereți subțiri cu șurub; rezultatele studiilor experimentale.
Noutate științifică. Au fost stabilite modelele de modificări ale condițiilor de forță în timpul profilării țevilor cu mai multe fațete prin tragere fără dorn, ținând cont de legea neliniară a călirii, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului matriței. Problema determinării stării solicitate a unei matrițe profilate sub influența sarcinilor normale din canal a fost rezolvată. Se oferă o înregistrare completă a ecuațiilor stării de efort-deformare cu profilare și torsiune simultană a unei țevi poliedrice.
Fiabilitatea rezultatelor cercetării este confirmată de formularea matematică strictă a problemelor, aplicarea metode de analiză rezolvarea problemelor, metode moderne de realizare a experimentelor și prelucrare a datelor experimentale, reproductibilitatea rezultatelor experimentale, convergența satisfăcătoare a datelor calculate, experimentale și a rezultatelor practice, conformitatea rezultatelor modelării cu tehnologia de fabricație și caracteristicile țevilor poliedrice finite.
Valoarea practică a lucrării este următoarea:
1. Au fost propuse moduri de producere a țevilor pătrate de 10x10x1mm din aliaj D1 de înaltă precizie, crescând randamentul cu 5%.
2. Dimensiunile matrițelor modelate au fost determinate pentru a asigura performanța acestora.
3. Combinarea operațiunilor de profilare și torsiune reduce ciclul tehnologic de fabricație a țevilor cu șuruburi polifațetate.
4. Calibrarea canalului matriței profilate pentru profilarea țevilor dreptunghiulare 32x18x2mm a fost îmbunătățită.
Aprobarea lucrării. Principalele prevederi ale lucrării de disertație au fost raportate și discutate la conferința internațională științifică și tehnică dedicată aniversării a 40 de ani a Uzinei Metalurgice Samara „Noi direcții pentru dezvoltarea producției și consumului de aluminiu și aliaje ale acestuia” (Samara: SSAU, 2000). ); a XI-a conferință interuniversitară „Modelare matematică și probleme de valoare limită”, (Samara: SSTU, 2001); a doua conferință științifică și tehnică internațională „Metalfizica, mecanica materialelor și procesele de deformare” (Samara: SSAU, 2004); XIV lecturi Tupo-Levsky: conferința științifică internațională a tinerilor (Kazan: KSTU, 2006); IX Lecturi Regale: conferință științifică internațională pentru tineret (Samara: SSAU, 2007).
Publicații Materialele care reflectă conținutul principal al disertației au fost publicate în 11 lucrări, inclusiv 4 în publicații științifice de top, evaluate de colegi, stabilite de Comisia Superioară de Atestare.
Structura și domeniul de activitate. Teza constă din principale simboluri, introducere, cinci capitole, bibliografie și anexă. Lucrarea este prezentată pe 155 de pagini de text dactilografiat, inclusiv 74 de figuri, 14 tabele, o bibliografie de 114 titluri și o anexă.
Autorul își exprimă recunoștința personalului Departamentului de Formare a Metalelor pentru sprijinul acordat, precum și conducătorului științific, profesor al catedrei, Doctor în Științe Tehnice. V.R. Kargin pentru comentarii valoroase și asistență practică în lucrare.
Teze similare specializare în Tehnologii și Mașini de prelucrare sub presiune, 03/05/05 cod VAK
Îmbunătățirea tehnologiei și echipamentelor pentru producția de țevi capilare din oțel inoxidabil 1984, candidat la științe tehnice Trubitsin, Alexander Filippovici
Îmbunătățirea tehnologiei de asamblare a desenului țevilor compozite cu secțiuni transversale complexe cu un nivel dat de tensiuni reziduale 2002, candidat la științe tehnice Fedorov, Mihail Vasilievici
Îmbunătățirea tehnologiei și proiectării matrițelor pentru producerea de profile hexagonale pe baza modelării în sistemul „piesă-uneltă” 2012, candidat la științe tehnice Malakanov, Sergey Alexandrovich
Studiul modelelor stării de efort-deformare a metalului în timpul tragerii țevii și dezvoltarea unei metodologii pentru determinarea parametrilor de forță ai tragerii pe un dorn auto-aliniat 2007, candidat la științe tehnice Malevich, Nikolai Alexandrovich
Îmbunătățirea echipamentelor, instrumentelor și mijloacelor tehnologice pentru desenarea țevilor cu cusături drepte de înaltă calitate 2002, Candidat la Științe Tehnice Manokhina, Natalia Grigorievna
Încheierea disertației pe tema „Tehnologii și mașini pentru prelucrarea sub presiune”, Shokova, Ekaterina Viktorovna
PRINCIPALELE REZULTATE ȘI CONCLUZII ALE LUCRĂRII
1. Din analiză stiintifice si tehnice din literatura de specialitate rezultă că unul dintre procesele raționale și productive de fabricare a țevilor poliedrice cu pereți subțiri (pătrate, dreptunghiulare, hexagonale, octogonale) este procesul de tragere fără dorn.
2. A fost elaborat un model matematic al procesului de profilare a țevilor cu mai multe fațete prin tragere fără dorn, care face posibilă determinarea condițiilor de forță ținând cont de legea neliniară de întărire, anizotropia proprietăților materialului țevii și geometria complexă a canalul matriței. Modelul este implementat în mediul de programare Delphi 7.0.
3. Folosind un model matematic s-a stabilit influența cantitativă a factorilor fizici, tehnologici și structurali asupra parametrilor de putere ai procesului de profilare a conductelor multifațetate prin tragere fără dorn.
4. Au fost dezvoltate metode pentru evaluarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor în timpul tragerii fără dorn a țevilor cu mai multe fațete.
5. A fost dezvoltată o metodă pentru calcularea rezistenței matrițelor modelate ținând cont de sarcinile normale în canal, bazată pe funcția de stres Airy, metoda cartografierii conformale și cea de-a treia teorie a rezistenței.
6. S-a construit experimental un model matematic cu trei factori pentru profilarea țevilor pătrate, care face posibilă selectarea parametrilor tehnologici care asigură acuratețea geometriei țevilor rezultate.
7. A fost dezvoltată și adusă la un nivel de inginerie o metodă de calcul a parametrilor tehnologici în timpul profilării și răsucirii simultane a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn.
8. Studiile experimentale ale procesului de profilare a țevilor poliedrice prin tragere fără dorn au arătat o convergență satisfăcătoare a rezultatelor analizei teoretice cu datele experimentale.
Lista de referințe pentru cercetarea disertației Candidată la științe tehnice Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument pentru desenarea țevilor cu pereți subțiri Text. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov și alții (URSS). nr. 3413820; aplicarea 31.03.82; publ. 10/07/83, Buletin. nr. 37. - Zs.
2. A.c. 1132997 URSS, MKI3 V21SZ/00. Matriță compozită pentru desenarea profilelor poliedrice cu un număr par de fețe Text. / IN SI. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (URSS). -nr 3643364/22-02; aplicarea 16.09.83; publ. 01/07/85, Buletin. Numarul 1. -4s.
3. A.c. 1197756 URSS, MKI4V21S37/25. Metoda de fabricare a conductelor dreptunghiulare Text. / P.N. Kalinushkin, V.B. Furmanov și alții (URSS). nr. 3783222; cerere 24.08.84; publ. 15.12.85, Buletin. nr. 46. - 6s.
4. A.c. 130481 URSS, MKI 7s5. Dispozitiv pentru răsucirea profilelor necirculare prin desenarea textului. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev și alții (URSS). nr. 640189; aplicarea 02.10.59; publ. 1960, Bull. nr. 15. -2s.
5. A.c. 1417952 URSS, MKI4V21S37/15. Metoda de fabricare a tevilor poliedrice profil Text. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko și alții (URSS). nr. 4209832; aplicarea 01/09/87; publ. 23.08.88, Buletin. nr. 31. - 5s.
6. A.c. 1438875 URSS, MKI3 V21S37/15. Metoda de fabricare a conductelor dreptunghiulare Text. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și alții (URSS). nr. 4252699/27-27; aplicarea 28.05.87; publ. 23.11.88, Buletin. nr. 43. -4s.
7. A.c. 1438876 URSS, MKI3 V21S37/15. Dispozitiv de reutilizare tevi rotundeîn text dreptunghiular. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și alții (URSS). nr. 4258624/27-27; aplicarea 06/09/87; publ. 23.11.88, Buletin. nr. 43. -Zs.
8. A.c. 145522 URSS MKI 7b410. Matriță pentru desenarea țevilor Text./E.V.
9. Kushch, B.K. Ivanov (URSS).-Nr 741262/22; aplicarea 08/10/61; publ. 1962, Buletinul nr. 6. -Zs.
10. A.c. 1463367 URSS, MKI4 V21S37/15. Metoda de fabricare a tevilor poliedrice Text. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.I. Pavlov și V.A. Belyavin (URSS). nr. 4250068/23-02; aplicarea 13.04.87; publ. 03/07/89, Buletin. nr. 9. -2s.
11. A.c. 590029 URSS, MKI2V21SZ/00. Filiere pentru desenarea profilelor multifațetate cu pereți subțiri Text. /B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev și alții (URSS). nr. 2317518/22-02; aplicarea 30.01.76; publ. 30.01.78, Buletin. nr. 4. -Zs.
12. A.c. 604603 URSS, MKI2 V21SZ/00. Matriță pentru desenarea firului dreptunghiular Text. /JI.C. Vatrushin, I.Sh. Berin, A.JI. Ceciurin (URSS). -nr 2379495/22-02; aplicarea 07/05/76; publ. 30.04.78, Buletinul Nr. 16. 2 p.
13. A.c. 621418 URSS, MKI2 V21SZ/00. Instrument pentru desenarea țevilor poliedrice cu un număr par de fețe Text. / G.A. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Shlosberg (URSS). nr. 2468244/22-02; aplicarea 29.03.77; publ. 30.08.78, Buletin. nr. 32. -2s.
14. A.c. 667266 URSS, MKI2 V21SZ/02. Text Voloka. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Bun (URSS). nr. 2575030/22-02; aplicarea 02/01/78; publ. 15.06.79, Buletin. Nr. 22, -4s.
15. A.c. 827208 URSS, MKI3 V21SZ/08. Dispozitiv pentru realizarea conductelor de profil Text. / IN ABSENTA. Lyashenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin și alții (URSS). nr. 2789420/22-02; cerere 29.06.79; publ. 05/07/81, Buletin. nr. 17. - Zs.
16. A.c. 854488 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument de desen Text./
17. S.P. Panasenko (URSS). nr. 2841702/22-02; aplicarea 23.11.79; publ. 15.08.81, Buletin. nr. 30. -2s.
18. A.c. 856605 URSS, MKI3 V21SZ/02. Matrice pentru desenarea profilelor Text. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov (URSS). nr. 2798564/22-02; aplicarea 19.07.79; publ. 23.08.81, Buletin. nr. 31. -Zs.
19. A.c. 940965 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument pentru realizarea suprafețelor de profil Text. / IN ABSENTA. Savelyev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (URSS).- Nr. 3002612; aplicarea 06.11.80; publ. 07/07/82, Buletin. nr. 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Proiectarea unui experiment de căutare conditii optime Text./ Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283 p.
21. Alynevsky, JI.E. Forțele de tracțiune în timpul tragerii la rece a țevilor Text./ JI.E. Alşevski. M.: Metallurgizdat, 1952.-124 p.
22. Amenzade, Yu.A. Teoria elasticității Text./ Yu.A. Amenzade. M.: Şcoala superioară, 1971.-288p.
23. Argunov, V.N. Calibrarea profilelor profilate Text./ V.N. Argunov, M.Z. Ermanok. M.: Metalurgie, 1989.-206 p.
24. Aryshensky, Yu.M. Obținerea anizotropiei raționale în foi Text./ Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgie, 1987-141p.
25. Aryshensky, Yu.M. Teoria și calculele deformării plastice a materialelor anizotrope Text. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov.- M.: Metalurgie, 1990.-304 p.
26. Bisk, M.B. Tehnologie rațională pentru fabricarea sculelor de desenare a țevilor Text./ M.B. Bisk-M.: Metalurgie, 1968.-141 p.
27. Vdovin, S.I. Metode de calcul și proiectare pe calculator a proceselor de ștanțare a foilor și semifabricatelor de profil Text./ S.I. Vdovin - M.: Inginerie mecanică, 1988.-160 p.
28. Vorobyov, D.N. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ D.N. Vorobyov D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Tehnologia aliajelor ușoare. -1989. -Nu. -P.36-39.
29. Vydrin, V.N. Productie de profile profilate de inalta precizie Text./ V.N. Vydrin şi colab. - M.: Metalurgie, 1977.-184 p.
30. Gromov, N.P. Teoria formării metalelor Text./N.P. Gromov -M.: Metalurgie, 1967.-340 p.
31. Gubkin, S.I. Critică metode existente calculul tensiunilor de funcționare în timpul OMD /S.I. Gubkin // Metode inginerești de calcule procese tehnologice OMD. -M.: Mashgiz, 1957. P.34-46.
32. Gulieev, G.I. Stabilitatea secțiunii transversale a unei țevi în timpul reducerii Text./ G.I. Gulieev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Teoria și practica reducerii conductelor. pp. 103-109.
33. Gulieev, Yu.G. Modelarea matematică a proceselor OMD Text./ Yu.G. Gulyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubinsky. Kiev: Nauk. Dumka, 1986. -240 p.
34. Gulyaev, Yu.G. Creșterea preciziei și calității țevilor Text./ Yu.G. Gulieev, M.Z. Volodarsky, O.I. Lev şi colab. - M.: Metalurgie, 1992.-238p.
35. Gun, G.Ya. Fundamentele teoretice ale modelării metalelor Text. / G.Ya. Continua. M.: Metalurgie, 1980. - 456 p.
36. Gun, G.Ya. Formarea plastică a metalelor Text./ G.Ya. Gun, P.I. Polukhin, B.A. Prudkovski. M.: Metalurgie, 1968. -416 p.
37. Danchenko, V.N. Productie tevi profil Text./ V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergheev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003. -224 p.
39. Dnestrovsky, N.Z. Desen metale neferoase Text./N.Z. Dnestrovski. M.: Stat. științific-tehnic ed. aprins. prin h. şi culoare. metalurgie, 1954. - 270 p.
40. Dorokhov, A.I. Modificarea perimetrului la desenarea țevilor în formă Text./ A.I. Dorohov // Buletin. științific-tehnic Informații VNITI. M.: Metallurg-izdat, 1959. - Nr. 6-7. - P.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Determinarea diametrului piesei inițiale de prelucrat pentru tragere și laminare fără arbore a țevilor dreptunghiulare, triunghiulare și hexagonale Text./ A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Producția de țevi / VNITI. M., 1969. - Numărul 21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Tensiuni axiale în timpul tragerii țevilor profilate fără dorn Text./ A.I. Dorokhov // Tr. UkrNITI. M.: Metallugizdat, 1959. - Numărul 1. - P.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Perspective pentru producția de țevi și baze de profil deformate la rece tehnologie moderna producerea lor Text./ A.I. Dorokhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko// Tevi de tipuri economice: M.: Metalurgie, 1982. -S. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Calibrarea rațională a rolelor în mori multistand pentru producția de țevi dreptunghiulare Text./ A.I. Dorokhov, P.V. Savkin, A.B. Kolpakovski //Progresul tehnic în producția de țevi. M.: Metalurgie, 1965.-S. 186-195.
45. Emelyanenko, P.T. Laminare tevi si productie profile tevi Text./ P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496 p.
46. Ermanok, M.Z. Presare panouri din aliaje de aluminiu. M.: Metalurgie. - 1974. -232 p.
47. Ermanok, M.Z. Utilizarea desenului fără dorn în producția de țevi de 1" Text. / M.Z. Ermanok. M.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101 p.
48. Ermanok, M.Z. Dezvoltarea teoriei desenului Text./ M.Z. Ermanok // Metale neferoase. -1986. Nr. 9.- p. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Tehnologie rațională pentru producerea țevilor dreptunghiulare din aluminiu Text./ M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleimenov. // Metale neferoase. 1957. - Nr. 5. - P.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Raport optim al deformațiilor la desenarea profilelor dreptunghiulare Text / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Metale neferoase. 1981. - Nr. 11. -P.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Influența profilului canalului de desen asupra forței de tragere Text./Yu.S. Zykov // Știri ale universităților. Metalurgia feroasă. 1993. -№2. - P.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Studiul formei combinate a profilului longitudinal zonă de muncă tragerea textului./ Yu.S. Zykov // Metalurgia și chimia cocsului: Prelucrarea metalelor sub presiune. - Kiev: Tehnologie, 1982. - Numărul 78. pp. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Parametri optimi pentru desenarea profilelor dreptunghiulare Text./ Yu.S. Zykov // Megalas colorate. 1994. - Nr. 5. - P.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Parametri optimi ai procesului de desenare a profilului dreptunghiular Text./ Yu.S. Zykov // Metale neferoase. 1986. - Nr. 2. - pp. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Unghiuri optime desen de metal întărit Text./ Yu.S. Zykov.// Știri ale universităților. 4M. 1990. - Nr. 4. - P.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plastic. Prima parte. Deformatii elastico-plastice Text./ A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.
57. Kargin, V.R. Analiza desenului fără dorn a țevilor cu pereți subțiri cu contratension Text./ V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Buletinul SSAU. Samara: SSAU, 2003. - Nr. 1. - P.82-85.
58. Kargin, V.R. Introducere în specialitatea modelării metalelor
59. Text: manual/ V.R. Kargin, E.V. Şokova. Samara: SSAU, 2003. - 170 p.
60. Kargin, V.R. Desen țevi cu șurub Text./ V.R. Kargin // Metale neferoase. -1989. nr. 2. - P.102-105.
61. Kargin, V.R. Fundamentele experimentului ingineresc Text: manual / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SSAU, 2001. - 86 p.
62. Kargin, V.R. Calcul scule pentru desenarea profilelor pătrate și a țevilor Text./ V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Știrile Centrului Științific Samara al Academiei Ruse de Științe. 2001. - Nr. 2. - T.Z. - P.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Calculul îngroșării pereților țevii în timpul tragerii fără dorn Text./ V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Producția de achiziții în inginerie mecanică. 2004. -№1. -P.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Studiul procesului de profilare a conductelor dreptunghiulare Text./ N.I. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Cercetarea proceselor de prelucrare a metalelor neferoase prin presiune. - M.: Metalurgie, 1974. Ediţia. 44. - p. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Analiza cost-eficacitate în diverse moduri producerea tevilor de profil cu grosimea peretelui constanta in jurul perimetrului Text./ A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Tipuri economice de țevi. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. Selectarea unei piese de prelucrat și calcularea unui instrument pentru desenarea țevilor dreptunghiulare din aliaje de aluminiu Text./ V.F. Kleimenov, R.I. Muratov, M.I. Ehrlich // Tehnologia aliajelor ușoare.-1979.- Nr. 6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Instrument de desen Text./ V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Şevliakov. -M.: Metalurgie, 1992. -144 p.
68. Kolmogorov, B.JI. Tensiuni. Deformari. Text de distrugere./ B.JT. Kolmogorov. M.: Metalurgie, 1970. - 229 p.
69. Kolmogorov, B.JI. Probleme tehnologice de desen și presare Text: manual / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Numărul 10. -81s.
70. Koppenfels, V. Practica cartografiilor conformale Text. / V. Koppenfels, F. Stahlman. M.: IL, 1963. - 406 p.
71. Koff, Z.A. Laminarea la rece a țevilor Text. / IN SPATE. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin și colab. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432 p.
72. Krupman, Yu.G. Starea actuală a producției mondiale de țevi Text./ Yu.G. Krupman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgie, 1992. -81 p.
73. Levanov, A.N. Frecarea de contact în procesele de inginerie mecanică Text. LA.N. Levanov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin şi colab., M.: Metalurgie, 1976. - 416 p.
74. Levitansky, M.D. Calculul standardelor tehnice și economice pentru producerea țevilor și profilelor din aliaje de aluminiu pe computere personale Text./ M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Metale neferoase. -19,92. - nr 2. -P.10-11.
75. Lysov, M.N. Teoria și calculul proceselor de fabricație a pieselor prin metode de îndoire Text./ M.N. Lysov M.: Inginerie mecanică, 1966. - 236 p.
76. Muskhelishvili, N.I. Câteva probleme de bază ale teoriei matematice a elasticităţii Text./ N.I. Muskhelishvili. M.: Nauka, 1966. -707 p.
77. Osadchiy, V.Ya. Studiul parametrilor de putere ai profilării conductelor în matrițe și calibre cu role Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Oțel. -1970. -Nr 8.-P.732.
78. Osadchiy, V.Ya. Caracteristici de deformare la fabricarea țevilor de profil de secțiuni dreptunghiulare și variabile Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Oțel. 1970. - Nr. 8. - P.712.
79. Osadchiy, V.Ya. Calculul tensiunilor și forțelor la desenarea țevilor Text./
80. V.Ya. Osadchiy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Producția de produse laminate. 2001. - Nr 10.- P.8-12.
81. Osadchiy, S.I. Stare de efort-deformare în timpul profilării Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Știrile universităților. Metalurgia feroasă. 1984. -№9. -P.66-69.
82. Parshin, B.C. Fundamentele perfecţionării sistematice a proceselor şi morilor de trefilare la rece Text./ B.C. Parshin. Krasnoyarsk: Editura Krasnoyarsk. Universitatea, 1986. - 192 p.
83. Parshin, B.C. Tragere la rece a conductelor Text./ B.C. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Metalurgie, 1979. - 240 p.
84. Perlin, I.L. Teoria desenului Text./ I.L. Perlin, M.Z. Ermanok. -M.: Metalurgie, 1971.- 448 p.
85. Perlin, P.I. Recipiente pentru lingouri plate Text./ P.I. Perlin, L.F. Tolchenova //Sb. tr. VNIImetmash. ONTI VNIIMetmash, 1960. - Nr. 1. -P.136-154.
86. Perlin, P.I. Metoda de calcul a recipientelor pentru presarea unui lingot plat Text./ P.I. Perlin // Buletinul de inginerie mecanică 1959. - Nr. 5. - P.57-58.
87. Popov, E.A. Fundamentele teoriei ștanțarii tablei Text. / E.A.Popov. -M.: Inginerie mecanică, 1977. 278 p.
88. Potapov, I.N. Teoria producerii conductelor Text./ I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan și colab., M.: Metalurgie, 1991. - 406 p.
89. Ravin, A.N. Instrument de modelare pentru presarea și desenarea profilelor Text./ A.N. Ravin, E.Sh. Suhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Shcherbanyuk.- Minsk: Știință și tehnologie, 1988. 232 p.
90. Rachtmeier, R.D. Metode de diferență pentru rezolvarea problemelor cu valori la limită Text./ R.D. Rachtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418s!
91. Savin, G.A. Desen conductă Text./ G.A. Savin. M.: Metalurgie, 1993.-336 p.
92. Savin, G.N. Distribuția tensiunii în apropierea găurilor Text./ G.N.
93. Savin. Kiev: Naukova Dumka, 1968. - 887 p.
94. Segerlind, JI. Aplicarea textului FEM./ JI. Segerlind. M.: Mir, 1977. - 349 p.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Problemă axisimetrică a teoriei curgerii plastice în timpul comprimării, expansiunii și tragerii țevilor Text. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Gun // Știri ale universităților. Metalurgia feroasă. 1961. - Nr. 1. - P. 87.
96. Storojev, M.V. Teoria formării metalelor Text./ M.V. Storojev, E.A. Popov. M.: Inginerie mecanică, 1977. -432 p.
97. Timoşenko, S.P. Rezistenta materialelor Text./S.P. Timoşenko - M.: Nauka, 1965. T. 1,2.-480 p.
98. Timoşenko, S.P. Stabilitatea sistemelor elastice Text./S.P. Timosenko. M.: GITTL, 1955. - 568 p.
99. Trusov, P.V. Studiul procesului de profilare a conductelor canelate Text./ P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Kron//Formarea metalelor. -Sverdlovsk, 1981. Nr. 8. - P.69-73.
100. Hooken, V. Pregătirea țevilor pentru tragere, metode de tragere și echipamente utilizate la desen Text. / V. Hooken // Producția țevilor. Dusseldorf, 1975. Trad. cu el. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286 p.
101. Shevakin, Yu.F. Calculatoare în producția de țevi Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1972. -240 p.
102. Shevakin, Yu.F. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ Yu.F. Shevakin, N.I. Kasatkin // Cercetarea proceselor de tratare sub presiune a metalelor neferoase. -M.: Metalurgie, 1971. Numărul. nr. 34. - P.140-145.
103. Shevakin, Yu.F. Producția de țevi Text./ Yu.F. Shevakin, A.Z. Gleiberg. M.: Metalurgie, 1968. - 440 p.
104. Shevakin, Yu.F. Producția de țevi din metale neferoase Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seydaliev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355 p.
105. Shevakin, Yu.F., Rytikov A.M. Creșterea eficienței producției de țevi din metale neferoase Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1968.-240 p.
106. Shokova, E.V. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ E.V. Shokova // XIV Lecturi Tupolev: Conferința științifică internațională pentru tineret, Universitatea de Stat din Kazan. tehnologie. univ. Kazan, 2007. - Volumul 1. - P. 102103.
107. Shurupov, A.K., Freyberg M.A. Productie tevi cu profile economice Text./A.K. Shurupov, M. A. Freiberg - Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296 p.
108. Yakovlev, V.V. Desen țevi dreptunghiulare precizie crescută Text./ V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin şi alţii //Oţel.-1981.-Nr.6-P.58.
109. Yakovlev, V.V. Tensiuni de contact în timpul tragerii țevilor fără dorn. Text./ V.V. Yakovlev, V.V. Ostryakov // Colecție: producție de țevi fără sudură. -M.: Metalurgie, 1975. -Nr 3. -P.108-112.
110. Yakovlev, V.V., Desenul țevilor dreptunghiulare pe un dorn mobil Text./ V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985. - 6 p. - Dep. în Chermetinformare 13.05.1985, Nr. 2847.
111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., „Blech Rohre Profile”. 1985. -№32. -C.508-509.
Vă rugăm să rețineți că textele științifice prezentate mai sus sunt postate doar în scop informativ și au fost obținute prin recunoașterea textului disertației originale (OCR). Prin urmare, ele pot conține erori asociate cu algoritmii de recunoaștere imperfect. Nu există astfel de erori în fișierele PDF ale disertațiilor și rezumatelor pe care le livrăm.
