Stabilitatea profilului secțiunii transversale la reducerea conductelor. Teza: Producția de țevi
UDC 621.774.3
STUDIUL DINAMICII MODIFICĂRII GROSIMII PEREȚILOR ȚEI ÎN TIMPUL REDUCERII
K.Yu. Yakovleva, B.V. Barichko, V.N. Kuznetsov
Sunt prezentate rezultatele unui studiu experimental al dinamicii modificărilor grosimii peretelui țevii în timpul laminarii și tragerii în matrițe monolitice și cu role. S-a demonstrat că odată cu creșterea gradului de deformare se observă o creștere mai intensă a grosimii peretelui țevii în procesele de laminare și tragere în matrițe cu role, ceea ce face ca utilizarea lor să fie promițătoare.
Cuvinte cheie: țevi deformate la rece, țevi cu pereți groși, tragere țevi, grosime perete țevii, calitatea suprafeței interioare a țevii.
Tehnologia existentă Producția de țevi de diametru mic, cu pereți groși, deformate la rece, din oțeluri rezistente la coroziune implică utilizarea proceselor de laminare la rece în laminoarele la rece și tragerea ulterioară fără arbore în matrițe monolitice. Se știe că producerea țevilor de diametru mic prin laminare la rece este asociată cu o serie de dificultăți din cauza scăderii rigidității sistemului „tijă-mandrin”. Prin urmare, pentru a produce astfel de țevi, se utilizează un proces de tragere, în principal fără dorn. Natura modificării grosimii peretelui țevii în timpul tragerii fără dorn este determinată de raportul dintre grosimea peretelui S și diametrul exterior D, iar valoarea absolută a modificării nu depășește 0,05-0,08 mm. În acest caz, se observă îngroșarea peretelui la raportul S/D< 0,165-0,20 в зависимости от наружного диаметра заготовки . Для данных соотношений размеров S/D коэффициент вытяжки д при волочении труб из коррозионно-стойкой стали не превышает значения 1,30 , что предопределяет многоцикличность известной технологии и требует привлечения новых способов деформации.
Scopul lucrării este un studiu experimental comparativ al dinamicii modificărilor grosimii peretelui țevii în procesele de reducere prin laminare, tragere în matrițe monolitice și cu role.
Ca semifabricate au fost utilizate țevi deformate la rece: dimensiuni 12,0x2,0 mm (S/D = 0,176), 10,0x2,10 mm (S/D = 0,216) din oțel 08Х14МФ; dimensiuni 8,0x1,0 mm (S/D = 0,127) din otel 08Х18Н10Т. Toate conductele erau în stare recoaptă.
Tresarea în matrițe monolitice a fost efectuată pe o moară de trefilare cu lanț cu o forță de 30 kN. Pentru trafarea cu role s-a folosit o matriță cu perechi de role decalate VR-2/2.180. Desenarea într-o matriță cu role a fost efectuată folosind un sistem de măsurare cu cerc oval. Reducerea țevilor prin laminare a fost efectuată conform schemei de calibrare „oval-oval” într-un suport cu două role cu role cu diametrul de 110 mm.
La fiecare etapă de deformare au fost prelevate probe (5 bucăți pentru fiecare opțiune de cercetare) pentru a măsura diametrul exterior, grosimea peretelui și rugozitatea suprafeței interioare. Dimensiunile geometrice și rugozitatea suprafeței țevilor au fost măsurate cu ajutorul unui șubler electronic TTTTs-TT. micrometru electronic spot, profilometru Surftest SJ-201. Toate instrumentele și dispozitivele au trecut verificarea metrologică necesară.
Parametrii deformarii la rece a conductelor sunt prezentați în tabel.
În fig. 1 prezintă grafice ale dependenței mărimii creșterii relative a grosimii peretelui de gradul de deformare e.
Analiza graficelor din Fig. 1 arată că în timpul rulării și tragerii într-o matriță cu role, în comparație cu procesul de trage într-o matriță monolitică, se observă o modificare mai intensă a grosimii peretelui țevii. Acest lucru, conform autorilor, se datorează diferenței stării de solicitare a metalului: în timpul laminarii și trafilării cu role, tensiunile de tracțiune din zona de deformare au valori mai mici. Locația curbei de modificare a grosimii peretelui în timpul tragerii rolelor sub curba de modificare a grosimii peretelui în timpul rulării se datorează tensiunilor de tracțiune ușor mai mari în timpul tragerii rolei, datorită aplicării axiale a forței de deformare.
Extremul funcției de modificare a grosimii peretelui din gradul de deformare sau compresie relativă de-a lungul diametrului exterior observat în timpul rulării corespunde valorii S/D = 0,30. Prin analogie cu reducerea la cald prin laminare, unde se observă o scădere a grosimii peretelui la S/D > 0,35, se poate presupune că reducerea la rece prin laminare se caracterizează printr-o scădere a grosimii peretelui la un raport de S/D > 0,30.
Deoarece unul dintre factorii care determină natura modificării grosimii peretelui este raportul dintre tensiunile de tracțiune și radiale, care, la rândul său, depinde de parametri.
Număr de trecere Dimensiunile conductei, mm S,/D, Si/Sc Di/Do є
Reducere prin laminare (țevi din oțel de calitate 08Х14МФ)
O 9.98 2.157 O.216 1.O 1.O 1.O O
1 9,52 2,2ЗО О,2З4 1,ОЗ4 О,954 1 ,ОЗ 8 О,О4
2 8.1O 2.35O O.29O 1 .O89 O.812 1.249 O.2O
Z 7.O1 2.Z24 O.ZZ2 1.O77 O.7O2 1.549 O.Z5
Reducere prin laminare (țevi din oțel de calitate 08Х18Н10Т)
О 8,О6 1,О2О О,127 1,О 1,О 1,О O
1 7.OZ 1.1ZO O.161 1.1O8 O.872 1.O77 O.O7
2 6,17 1,225 0,199 1,201 O.766 1,185 O.16
Z 5.21 1.Z1O O.251 1.284 O.646 1.4O6 O.29
Reducere prin tragere într-o matriță cu role (țevi din oțel de calitate 08Х14МФ)
О 12,ОО 2,11 О,176 1,О 1,О 1,О O
1 1O.98 2.2O O.2OO 1 .O4Z O.915 1.O8O O.O7
2 1O.O8 2.27 O.225 1.O76 O.84O 1.178 O.15
Z 9.O1 2,ZO O.2O1 1.O9O O.751 1.Z52 O.26
Reducere prin tragere într-o matriță monolitică (țevi din oțel de calitate 08Х14МФ)
О 12,ОО 2,11О О,176 1,О 1,О 1,О O
1 1О.97 2.1З5 0.195 1.О12 О.914 1.1О6 О.1О
2 9.98 2.157 O.216 1.O22 O.8Z2 1.118 O.19
Z 8.97 2.16O O.241 1.O24 O.748 1.147 O.ZO
Di, Si - respectiv diametrul exterior și grosimea peretelui conductei în interval.
Orez. 1. Dependența creșterii relative a grosimii peretelui conductei de gradul de deformare
ra S/D, atunci este important să se studieze influența raportului S/D asupra poziției extremului funcției de modificare a grosimii peretelui conductei în timpul procesului de reducere. Conform lucrării, la rapoarte S/D mai mici, valoarea maximă a grosimii peretelui conductei se observă la deformații mari. Acest lucru a fost studiat folosind exemplul procesului de reducere prin laminare țevi cu dimensiunile 8,0x1,0 mm (S/D = 0,127) din oțel 08Х18Н10Т în comparație cu datele privind țevile laminare cu dimensiunile 10,0x2,10 mm (S/D = 0,216) din oțel 08Х14МФ. Rezultatele măsurătorilor sunt prezentate în Fig. 2.
Gradul critic de deformare la care a fost observată grosimea maximă a peretelui la rularea țevilor cu raportul
S/D = 0,216, a fost de 0,23. La rularea țevilor din oțel 08Х18Н10Т, creșterea extremă a grosimii peretelui nu a fost atinsă, deoarece raportul dimensiunii țevii S/D, chiar și la gradul maxim de deformare, nu a depășit 0,3. O circumstanță importantă este că dinamica creșterii grosimii peretelui la reducerea țevilor prin laminare este invers dependentă de raportul de dimensiune S/D al țevii originale, așa cum este demonstrat de graficele prezentate în Fig. 2, a.
Analiza curbelor din Fig. 2, b mai arată că modificarea raportului S/D în timpul procesului de laminare a țevilor din oțel de calitate 08Х18Н10Т și a țevilor din oțel de calitate 08Х14МФ are un caracter calitativ similar.
S0/A)=O.127 (08Х18Н10Т)
S0/00=0,216 (08Х14МФ)
Gradul de deformare, b
VA=0;216 (08Х14МФ)
(So/Da=0A21 08X18H10T) _
Gradul de deformare, є
Orez. 2. Modificarea grosimii peretelui (a) și a raportului S/D (b) în funcție de gradul de deformare la rularea țevilor cu rapoarte S/D inițiale diferite
Orez. 3. Dependența valorii relative a rugozității suprafeței interioare a țevilor de gradul de deformare
În timpul procesului de reducere prin diferite metode, rugozitatea suprafeței interioare a țevilor a fost evaluată și prin abaterea medie aritmetică a înălțimii microrugozităților Ra. În fig. Figura 3 prezintă grafice ale dependenței valorii relative a parametrului Ra de gradul de deformare la reducerea țevilor prin laminare și tragere în matrițe monolitice Rar, Ra0 - respectiv, parametrii de rugozitate
vaticitatea suprafeţei interioare a conductelor în pasajul i şi pe conducta originală).
Analiza curbelor din Fig. 3 arată că în ambele cazuri (laminare, trefilare), o creștere a gradului de deformare în timpul reducerii duce la o creștere a parametrului Ra, adică înrăutățește calitatea suprafeței interioare a țevilor. Dinamica modificării (creșterii) parametrului de rugozitate cu gradul de deformare în creștere în cazul re-
canalizarea țevilor prin rulare în treceri cu două role depășește semnificativ (aproximativ de două ori) același indicator în procesul de tragere în matrițe monolitice.
De asemenea, trebuie remarcat faptul că dinamica modificărilor parametrului de rugozitate al suprafeței interioare este în concordanță cu descrierea de mai sus a dinamicii modificărilor grosimii peretelui pentru metodele de reducere luate în considerare.
Pe baza rezultatelor cercetării se pot trage următoarele concluzii:
1. Dinamica modificărilor grosimii peretelui conductei pentru metodele considerate de reducere la rece este de același tip - îngroșare intensă cu creșterea gradului de deformare, o încetinire ulterioară a creșterii grosimii peretelui cu atingerea unui anumit maxim valoare la un anumit raport de dimensiune a conductei S/D și o scădere ulterioară a creșterii grosimii peretelui.
2. Dinamica modificărilor grosimii peretelui țevii este invers legată de raportul de dimensiune a țevii originale S/D.
3. Cea mai mare dinamică de creștere a grosimii peretelui se observă în procesele de laminare și tragere în matrițe cu role.
4. O creștere a gradului de deformare în timpul reducerii prin laminare și tragere în matrițe monolitice duce la o deteriorare a stării suprafeței interioare a țevilor, în timp ce creșterea parametrului de rugozitate Ra în timpul laminarii are loc mai intens decât în timpul trafilării. Ținând cont de concluziile făcute și de natura modificării grosimii peretelui în timpul deformării, se poate susține că pentru tragerea țevilor în matrițe cu role, modificarea
Modificarea parametrului Ra va fi mai puțin intensă decât la rulare și mai intensă în comparație cu desenul monolitic.
Informațiile obținute despre legile procesului de reducere la rece vor fi utile în proiectarea traseelor pentru producerea țevilor deformate la rece din oțeluri rezistente la coroziune. În același timp, utilizarea procesului de tragere în matrițele cu role este promițătoare pentru creșterea grosimii peretelui conductei și reducerea numărului de treceri.
Literatură
1. Bisk, M.B. Deformare la rece țevi din oțel. În 2 ore.Partea 1: Pregătirea pentru deformare și desen / M.B. Bisk, I.A. Grehov, V.B. Slavin. -Sverdlovsk: Uralii de mijloc. carte editura, 1976. - 232 p.
2. Savin, G.A. Desenul conductei / G.A. Savin. -M: Metalurgie, 1993. - 336 p.
3. Shveikin, V.V. Tehnologia laminarii la rece si reducerea tevilor: manual. indemnizație / V.V. Shveikin. - Sverdlovsk: Editura UPI im. CM. Kirov, 1983. - 100 p.
4. Tehnologie și echipamente pentru producția de țevi / V.Ya. Osadchiy, A.S. Vavilin, V.G. Zimovets şi colab.; editat de V.Ya. Osadchy. - M.: Intermet Engineering, 2007. - 560 p.
5. Barichko, B.V. Bazele procese tehnologice OMD: note de curs / B.V. Barichko, F.S. Dubinsky, V.I. Krainov. - Chelyabinsk: Editura SUSU, 2008. - 131 p.
6. Potapov, I.N. Teoria producției de țevi: manual. pentru universități / I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan. - M.: Metalurgie, 1991. - 424 p.
Yakovleva Ksenia Yurievna, cercetător junior, JSC Institutul de Cercetare Rusă al Industriei Țevilor (Celiabinsk); [email protected].
Barichko Boris Vladimirovici, șef adjunct al Departamentului de țevi fără sudură, JSC Institutul de Cercetare a Industriei Țevilor din Rusia (Celiabinsk); [email protected].
Kuznetsov Vladimir Nikolaevici, șeful laboratorului de deformare la rece al laboratorului central al uzinei, Sinarsky Pipe Plant OJSC (Kamensk-Uralsky); [email protected].
Buletinul Universității de Stat din Uralul de Sud
Seria „Metalurgie” ___________2014, vol. 14, nr. 1, pp. 101-105
STUDIUL MODIFICĂRILOR DINAMICE ALE GROSIMII PEREȚILOR ȚEI ÎN PROCESUL DE REDUCERE
K.Yu. Yakovleva, Institutul Rus de Cercetare a Industriilor de Tuburi și Conducte (RosNITI), Chelyabinsk, Federația Rusă, [email protected],
B.V. Barichko, Institutul Rus de Cercetare a Industriilor de Tuburi și Conducte (RosNITI), Chelyabinsk, Federația Rusă, [email protected],
V.N. Kuznetsov, SA „Uzina de conducte Sinarsky”, Kamensk-Uralsky, Federația Rusă, [email protected]
Rezultatele studiului experimental al schimbărilor dinamice pentru Sunt descrise grosimea peretelui țevii în timpul laminarii, tragerea atât în matrițe dintr-o singură bucată, cât și în role. Rezultatele arată că, odată cu creșterea deformației, creșterea mai rapidă a grosimii peretelui țevii se observă la rularea și tragerea cu matrițele cu role. Se poate trage concluzia că utilizarea matrițelor cu role este cea mai promițătoare.
Cuvinte cheie: țevi formate la rece, țevi cu pereți groși, țeavă, grosimea peretelui țevii, calitatea suprafeței interioare a țevii.
1. Bisk M.B., Grehov I.A., Slavin V.B. Kholodnaya deformatsiya stal"nykh trub. Podgotovka k deformatsii i volochenie. Sverdlovsk, Middle Ural Book Publ., 1976, vol. 1. 232 p.
2. Savin G.A. Volochenie trub. Moscova, Metallurgiya Publ., 1993. 336 p.
3. Shveykin V.V. Tekhnologiya kholodnoy prokatki i redutsirovaniya trub. Sverdlovsk, Ural Polytechn. Inst. Publ., 1983. 100 p.
4. Osadchiy V.Ya., Vavilin A.S., Zimovets V.G. et al. Tehnologiya i obrudovanie trubnogo proizvodstva. Osadchiy V.Ya. (Ed.). Moscova, Intermet Engineering Publ., 2007. 560 p.
5. Barichko B.V., Dubinskiy F.S., Kraynov V.I. Osnovy tekhnologicheskikh protsessov OMD. Chelyabinsk, St. Ural de Sud. Univ. Publ., 2008. 131 p.
6. Potapov I.N., Kolikov A.P., Druyan V.M. Teoria trubnogo proizvodstva. Moscova, Metallurgiya Publ., 1991. 424 p.
INTRODUCERE
1 STAREA ÎNTREBĂRII PRIVIND TEORIA ȘI TEHNOLOGIA PROFILĂRII ȚEVURILOR MULTI-HEDALE PRIN MINDLESS DRAWING (REVISTA LITERARĂ).
1.1 Sortiment conducte de profil cu margini plate și utilizarea lor în tehnologie.
1.2 Principalele metode de producere a țevilor profilate cu margini plate.
1.4 Instrument în formă de desen.
1.5 Desenul țevilor elicoidale cu mai multe fațete.
1.6 Concluzii. Scopul și obiectivele cercetării.
2 ELABORAREA UNUI MODEL MATEMATIC PENTRU PROFILAREA TEVILOR PRIN DESEN.
2.1 Fundamente și ipoteze.
2.2 Descrierea geometriei zonei de deformare.
2.3 Descrierea parametrilor de putere ai procesului de profilare.
2.4 Evaluarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor profilului.
2.5 Descrierea algoritmului de calcul al parametrilor de profilare.
2.6 Analiza computerizată a condițiilor de forță pentru profilare țevi pătrate desen fără margine.
2.7 Concluzii.
3 CALCULUL INSTRUMENTELOR PENTRU REZISTENTA PENTRU TRASAREA TUBILOR PROFIL.
3.1 Enunțarea problemei.
3.2 Determinarea stării tensionate a matriței.
3.3 Construirea funcţiilor de cartografiere.
3.3.1 Gaură pătrată.
3.3.2 Orificiu dreptunghiular.
3.3.3 Orificiu plano-oval.
3.4 Un exemplu de calcul al stării de efort a unei matrițe cu o gaură pătrată.
3.5 Un exemplu de calcul al stării de tensiune a unei matrițe cu o gaură rotundă.
3.6 Analiza rezultatelor obtinute.
3.7 Concluzii.
4 STUDII EXPERIMENTALE PRIVIND PROFILAREA TEVILOR PĂTRATATE ŞI DREPTUNGULARE PRIN DESEN.
4.1 Procedura experimentală.
4.2 Profilarea unei țevi pătrate prin tragere într-o singură tranziție într-o matriță.
4.3 Profilarea unei țevi pătrate prin tragere într-o singură tranziție cu contratensionare.
4.4 Model matematic liniar cu trei factori pentru profilarea țevilor pătrate.
4.5 Determinarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor.
4.6 Îmbunătățirea calibrării canalelor matrițelor pentru țevi dreptunghiulare.
4.7 Concluzii.
5 DESENUL TEVURILOR ÎNSUBURATE PROFIL.
5.1 Selectarea parametrilor tehnologici pentru tragere la torsiune.
5.2 Determinarea cuplului.
5.3 Determinarea forței de tragere.
5.4 Studii experimentale.
5.5 Concluzii.
Lista recomandată de dizertații
Desenarea țevilor cu pereți subțiri cu o unealtă rotativă 2009, candidat la științe tehnice Pastușenko, Tatyana Sergeevna
Îmbunătățirea tehnologiei de tragere fără dorn a țevilor cu pereți subțiri într-un bloc de matrițe cu grosimea peretelui garantată 2005, candidat la științe tehnice Kargin, Boris Vladimirovici
Îmbunătățirea proceselor și mașinilor pentru producția de țevi profilate la rece pe baza modelării zonei de deformare 2009, doctor în științe tehnice Parshin, Serghei Vladimirovici
Modelarea procesului de profilare a tevilor poliedrice in vederea imbunatatirii acestuia si selectarii parametrilor morii 2005, candidat la științe tehnice Semenova, Natalya Vladimirovna
Desenul țevilor din material de întărire anizotrop 1998, candidat la științe tehnice Chernyaev, Alexey Vladimirovici
Introducerea disertației (parte a rezumatului) pe tema „Îmbunătățirea procesului de profilare a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn”
Relevanța subiectului. Dezvoltare activă sectorul de producție al economiei, cerințe stricte pentru eficiența și fiabilitatea produselor, precum și pentru eficiența producției, necesită utilizarea unor tipuri de echipamente și tehnologie care economisesc resursele. Pentru multe ramuri ale industriei construcțiilor, ingineriei mecanice, fabricarea de instrumente, industria ingineriei radio, una dintre soluții este utilizarea unor tipuri economice de țevi (conducte de schimb de căldură și radiatoare, ghidaje de undă etc.), care permite: creșterea puterii de instalațiile, rezistența și durabilitatea structurilor, reducerea consumului de metal al acestora, economisirea materialelor, îmbunătățesc aspect. O gamă largă de produse și un volum semnificativ de consum de țevi profil au făcut necesară dezvoltarea producției acestora în Rusia. În prezent, cea mai mare parte a țevilor modelate este fabricată în atelierele de tragere a țevilor, deoarece operațiunile de laminare la rece și de trefilare sunt destul de dezvoltate în industria autohtonă. În acest sens, este deosebit de importantă îmbunătățirea producției existente: dezvoltarea și producția de echipamente, introducerea de noi tehnologii și metode.
Cele mai comune tipuri de țevi profilate sunt țevi cu mai multe fațete (pătrate, dreptunghiulare, hexagonale etc.) de înaltă precizie produse prin tragere fără dorn într-o singură trecere.
Relevanța temei disertației este determinată de necesitatea de a îmbunătăți calitatea țevilor cu mai multe fațete prin îmbunătățirea procesului de profilare a acestora fără dorn.
Scopul lucrării este de a îmbunătăți procesul de profilare a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn prin dezvoltarea unor metode de calcul a parametrilor tehnologici și a geometriei sculei.
Pentru a atinge acest obiectiv, este necesar să rezolvați următoarele sarcini:
1. Creați un model matematic de profilare a țevilor poliedrice prin tragere fără dorn pentru a evalua condițiile de forță ținând cont de legea neliniară a călirii, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului matriței.
2. Determinați condițiile de forță în funcție de parametrii fizici, tehnologici și structurali ai profilării în timpul tragerii fără dorn.
3. Dezvoltați o metodă pentru evaluarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor la desenarea țevilor cu mai multe fațete.
4. Dezvoltați o metodă de calcul a rezistenței matrițelor modelate pentru a determina parametrii geometrici ai sculei.
5. Dezvoltarea unei metodologii de calcul a parametrilor tehnologici cu profilare si torsiune simultane.
6. Efectuarea unor studii experimentale ale parametrilor tehnologici de proces care asigură o precizie dimensională ridicată a conductelor poliedrice și verificarea adecvării calculării parametrilor tehnologici de profilare folosind un model matematic.
Metode de cercetare. Studiile teoretice s-au bazat pe principiile și ipotezele de bază ale teoriei desenului, teoria elasticității, metoda mapărilor conformale și matematica computațională.
Studiile experimentale au fost efectuate în condiții de laborator folosind metode de planificare a experimentelor matematice pe o mașină de testare universală TsDMU-30.
Autorul apără rezultatele calculării parametrilor tehnologici și structurali ai profilării țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn: o metodă de calcul a rezistenței unei matrițe profilate ținând cont de sarcinile normale în canal; o metodă de calcul a parametrilor tehnologici ai procesului de profilare a țevilor cu fațete multiple prin tragere fără dorn; o metodă pentru calcularea parametrilor tehnologici în timpul profilării și torsii simultane în timpul tragerii fără dorn a țevilor multifațete cu pereți subțiri cu șurub; rezultatele studiilor experimentale.
Noutate științifică. Au fost stabilite modelele de modificări ale condițiilor de forță în timpul profilării țevilor cu mai multe fațete prin tragere fără dorn, ținând cont de legea neliniară a călirii, anizotropia proprietăților și geometria complexă a canalului matriței. Problema determinării stării solicitate a unei matrițe profilate sub influența sarcinilor normale din canal a fost rezolvată. Se oferă o înregistrare completă a ecuațiilor stării de efort-deformare cu profilare și torsiune simultană a unei țevi poliedrice.
Fiabilitatea rezultatelor cercetării este confirmată de formularea matematică strictă a problemelor, aplicarea metode de analiză rezolvarea problemelor, metode moderne de realizare a experimentelor și prelucrare a datelor experimentale, reproductibilitatea rezultatelor experimentale, convergența satisfăcătoare a datelor calculate, experimentale și a rezultatelor practice, conformitatea rezultatelor modelării cu tehnologia de fabricație și caracteristicile țevilor poliedrice finite.
Valoarea practică a lucrării este următoarea:
1. Au fost propuse moduri de producere a țevilor pătrate de 10x10x1mm din aliaj D1 de înaltă precizie, crescând randamentul cu 5%.
2. Dimensiunile matrițelor modelate au fost determinate pentru a asigura performanța acestora.
3. Combinarea operațiunilor de profilare și torsiune reduce ciclul tehnologic de fabricație a țevilor cu șuruburi polifațetate.
4. Calibrarea canalului matriței profilate pentru profilarea țevilor dreptunghiulare 32x18x2mm a fost îmbunătățită.
Aprobarea lucrării. Principalele prevederi ale lucrării de disertație au fost raportate și discutate la conferința internațională științifică și tehnică dedicată aniversării a 40 de ani a Uzinei Metalurgice Samara „Noi direcții pentru dezvoltarea producției și consumului de aluminiu și aliaje ale acestuia” (Samara: SSAU, 2000). ); a XI-a conferință interuniversitară „Modelare matematică și probleme de valoare limită”, (Samara: SSTU, 2001); a doua conferință științifică și tehnică internațională „Metalfizica, mecanica materialelor și procesele de deformare” (Samara: SSAU, 2004); XIV lecturi Tupo-Levsky: conferința științifică internațională a tinerilor (Kazan: KSTU, 2006); IX Lecturi Regale: conferință științifică internațională pentru tineret (Samara: SSAU, 2007).
Publicații Materialele care reflectă conținutul principal al disertației au fost publicate în 11 lucrări, inclusiv 4 în publicații științifice de top, evaluate de colegi, stabilite de Comisia Superioară de Atestare.
Structura și domeniul de activitate. Teza constă din principale simboluri, introducere, cinci capitole, bibliografie și anexă. Lucrarea este prezentată pe 155 de pagini de text dactilografiat, inclusiv 74 de figuri, 14 tabele, o bibliografie de 114 titluri și o anexă.
Autorul își exprimă recunoștința personalului Departamentului de Formare a Metalelor pentru sprijinul acordat, precum și conducătorului științific, profesor al catedrei, Doctor în Științe Tehnice. V.R. Kargin pentru comentarii valoroase și asistență practică în lucrare.
Teze similare specializare în Tehnologii și Mașini de prelucrare sub presiune, 03/05/05 cod VAK
Îmbunătățirea tehnologiei și echipamentelor pentru producția de țevi capilare din oțel inoxidabil 1984, candidat la științe tehnice Trubitsin, Alexander Filippovici
Îmbunătățirea tehnologiei de asamblare a desenului țevilor compozite cu secțiuni transversale complexe cu un nivel dat de tensiuni reziduale 2002, candidat la științe tehnice Fedorov, Mihail Vasilievici
Îmbunătățirea tehnologiei și proiectării matrițelor pentru producerea de profile hexagonale pe baza modelării în sistemul „piesă-uneltă” 2012, candidat la științe tehnice Malakanov, Sergey Alexandrovich
Studiul modelelor stării de efort-deformare a metalului în timpul tragerii țevii și dezvoltarea unei metodologii pentru determinarea parametrilor de forță ai tragerii pe un dorn auto-aliniat 2007, candidat la științe tehnice Malevich, Nikolai Alexandrovich
Îmbunătățirea echipamentelor, instrumentelor și mijloacelor tehnologice pentru desenarea țevilor cu cusături drepte de înaltă calitate 2002, Candidat la Științe Tehnice Manokhina, Natalia Grigorievna
Încheierea disertației pe tema „Tehnologii și mașini pentru prelucrarea sub presiune”, Shokova, Ekaterina Viktorovna
PRINCIPALELE REZULTATE ȘI CONCLUZII ALE LUCRĂRII
1. Din analiză stiintifice si tehnice din literatura de specialitate rezultă că unul dintre procesele raționale și productive de fabricare a țevilor poliedrice cu pereți subțiri (pătrate, dreptunghiulare, hexagonale, octogonale) este procesul de tragere fără dorn.
2. A fost elaborat un model matematic al procesului de profilare a țevilor cu mai multe fațete prin tragere fără dorn, care face posibilă determinarea condițiilor de forță ținând cont de legea neliniară de întărire, anizotropia proprietăților materialului țevii și geometria complexă a canalul matriței. Modelul este implementat în mediul de programare Delphi 7.0.
3. Folosind un model matematic s-a stabilit influența cantitativă a factorilor fizici, tehnologici și structurali asupra parametrilor de putere ai procesului de profilare a conductelor multifațetate prin tragere fără dorn.
4. Au fost dezvoltate metode pentru evaluarea umplerii colțurilor matriței și strângerea marginilor în timpul tragerii fără dorn a țevilor cu mai multe fațete.
5. A fost dezvoltată o metodă pentru calcularea rezistenței matrițelor modelate ținând cont de sarcinile normale în canal, bazată pe funcția de stres Airy, metoda cartografierii conformale și cea de-a treia teorie a rezistenței.
6. S-a construit experimental un model matematic cu trei factori pentru profilarea țevilor pătrate, care face posibilă selectarea parametrilor tehnologici care asigură acuratețea geometriei țevilor rezultate.
7. A fost dezvoltată și adusă la un nivel de inginerie o metodă de calcul a parametrilor tehnologici în timpul profilării și răsucirii simultane a țevilor cu mai multe fațete folosind desenul fără dorn.
8. Studiile experimentale ale procesului de profilare a țevilor poliedrice prin tragere fără dorn au arătat o convergență satisfăcătoare a rezultatelor analizei teoretice cu datele experimentale.
Lista de referințe pentru cercetarea disertației Candidată la științe tehnice Shokova, Ekaterina Viktorovna, 2008
1. A.c. 1045977 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument pentru desenarea țevilor cu pereți subțiri Text. / V.N. Ermakov, G.P. Moiseev, A.B. Suntsov și alții (URSS). nr. 3413820; aplicarea 31.03.82; publ. 10/07/83, Buletin. nr. 37. - Zs.
2. A.c. 1132997 URSS, MKI3 V21SZ/00. Matriță compozită pentru desenarea profilelor poliedrice cu un număr par de fețe Text. / IN SI. Rebrin, A.A. Pavlov, E.V. Nikulin (URSS). -nr 3643364/22-02; aplicarea 16.09.83; publ. 01/07/85, Buletin. Numarul 1. -4s.
3. A.c. 1197756 URSS, MKI4V21S37/25. Metoda de fabricare a conductelor dreptunghiulare Text. / P.N. Kalinushkin, V.B. Furmanov și alții (URSS). nr. 3783222; cerere 24.08.84; publ. 15.12.85, Buletin. nr. 46. - 6s.
4. A.c. 130481 URSS, MKI 7s5. Dispozitiv pentru răsucirea profilelor necirculare prin desenarea textului. / V.L. Kolmogorov, G.M. Moiseev, Yu.N. Shakmaev și alții (URSS). nr. 640189; aplicarea 02.10.59; publ. 1960, Bull. nr. 15. -2s.
5. A.c. 1417952 URSS, MKI4V21S37/15. Metoda de fabricare a tevilor poliedrice profil Text. / A.B. Yukov, A.A. Shkurenko și alții (URSS). nr. 4209832; aplicarea 01/09/87; publ. 23.08.88, Buletin. nr. 31. - 5s.
6. A.c. 1438875 URSS, MKI3 V21S37/15. Metoda de fabricare a conductelor dreptunghiulare Text. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și alții (URSS). nr. 4252699/27-27; aplicarea 28.05.87; publ. 23.11.88, Buletin. nr. 43. -4s.
7. A.c. 1438876 URSS, MKI3 V21S37/15. Dispozitiv de reutilizare tevi rotundeîn text dreptunghiular. / A.G. Mihailov, L.B. Maslan, V.P. Buzin și alții (URSS). nr. 4258624/27-27; aplicarea 06/09/87; publ. 23.11.88, Buletin. nr. 43. -Zs.
8. A.c. 145522 URSS MKI 7b410. Matriță pentru desenarea țevilor Text./E.V.
9. Kushch, B.K. Ivanov (URSS).-Nr 741262/22; aplicarea 08/10/61; publ. 1962, Buletinul nr. 6. -Zs.
10. A.c. 1463367 URSS, MKI4 V21S37/15. Metoda de fabricare a tevilor poliedrice Text. / V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, A.I. Pavlov și V.A. Belyavin (URSS). nr. 4250068/23-02; aplicarea 13.04.87; publ. 03/07/89, Buletin. nr. 9. -2s.
11. A.c. 590029 URSS, MKI2V21SZ/00. Filiere pentru desenarea profilelor multifațetate cu pereți subțiri Text. /B.JI. Dyldin, V.A. Aleshin, G.P. Moiseev și alții (URSS). nr. 2317518/22-02; aplicarea 30.01.76; publ. 30.01.78, Buletin. nr. 4. -Zs.
12. A.c. 604603 URSS, MKI2 V21SZ/00. Matriță pentru desenarea firului dreptunghiular Text. /JI.C. Vatrushin, I.Sh. Berin, A.JI. Ceciurin (URSS). -nr 2379495/22-02; aplicarea 07/05/76; publ. 30.04.78, Buletinul Nr. 16. 2 p.
13. A.c. 621418 URSS, MKI2 V21SZ/00. Instrument pentru desenarea țevilor poliedrice cu un număr par de fețe Text. / G.A. Savin, V.I. Panchenko, V.K. Sidorenko, L.M. Shlosberg (URSS). nr. 2468244/22-02; aplicarea 29.03.77; publ. 30.08.78, Buletin. nr. 32. -2s.
14. A.c. 667266 URSS, MKI2 V21SZ/02. Text Voloka. / A.A. Fotov, V.N. Duev, G.P. Moiseev, V.M. Ermakov, Yu.G. Bun (URSS). nr. 2575030/22-02; aplicarea 02/01/78; publ. 15.06.79, Buletin. Nr. 22, -4s.
15. A.c. 827208 URSS, MKI3 V21SZ/08. Dispozitiv pentru realizarea conductelor de profil Text. / IN ABSENTA. Lyashenko, G.P. Motseev, S.M. Podoskin și alții (URSS). nr. 2789420/22-02; cerere 29.06.79; publ. 05/07/81, Buletin. nr. 17. - Zs.
16. A.c. 854488 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument de desen Text./
17. S.P. Panasenko (URSS). nr. 2841702/22-02; aplicarea 23.11.79; publ. 15.08.81, Buletin. nr. 30. -2s.
18. A.c. 856605 URSS, MKI3 V21SZ/02. Matrice pentru desenarea profilelor Text. / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov (URSS). nr. 2798564/22-02; aplicarea 19.07.79; publ. 23.08.81, Buletin. nr. 31. -Zs.
19. A.c. 940965 URSS, MKI3 V21SZ/02. Instrument pentru realizarea suprafețelor de profil Text. / IN ABSENTA. Savelyev, Yu.S. Voskresensky, A.D. Osmanis (URSS).- Nr. 3002612; aplicarea 06.11.80; publ. 07/07/82, Buletin. nr. 25. Zs.
20. Adler, Yu.P. Proiectarea unui experiment de căutare conditii optime Text./ Yu.P. Adler, E.V. Markova, Yu.V. Granovsky M.: Nauka, 1971. - 283 p.
21. Alynevsky, JI.E. Forțele de tracțiune în timpul tragerii la rece a țevilor Text./ JI.E. Alşevski. M.: Metallurgizdat, 1952.-124 p.
22. Amenzade, Yu.A. Teoria elasticității Text./ Yu.A. Amenzade. M.: Şcoala superioară, 1971.-288p.
23. Argunov, V.N. Calibrarea profilelor profilate Text./ V.N. Argunov, M.Z. Ermanok. M.: Metalurgie, 1989.-206 p.
24. Aryshensky, Yu.M. Obținerea anizotropiei raționale în foi Text./ Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov, V.Yu. Aryshensky. M.: Metalurgie, 1987-141p.
25. Aryshensky, Yu.M. Teoria și calculele deformării plastice a materialelor anizotrope Text. / Yu.M. Aryshensky, F.V. Grechnikov.- M.: Metalurgie, 1990.-304 p.
26. Bisk, M.B. Tehnologie rațională pentru fabricarea sculelor de desenare a țevilor Text./ M.B. Bisk-M.: Metalurgie, 1968.-141 p.
27. Vdovin, S.I. Metode de calcul și proiectare pe calculator a proceselor de ștanțare a foilor și semifabricatelor de profil Text./ S.I. Vdovin - M.: Inginerie mecanică, 1988.-160 p.
28. Vorobyov, D.N. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ D.N. Vorobyov D.N., V.R. Kargin, I.I. Kuznetsova // Tehnologia aliajelor ușoare. -1989. -Nu. -P.36-39.
29. Vydrin, V.N. Productie de profile profilate de inalta precizie Text./ V.N. Vydrin şi colab. - M.: Metalurgie, 1977.-184 p.
30. Gromov, N.P. Teoria formării metalelor Text./N.P. Gromov -M.: Metalurgie, 1967.-340 p.
31. Gubkin, S.I. Critică metode existente calculul tensiunilor de funcționare în timpul OMD /S.I. Gubkin // Metode de inginerie pentru calculul proceselor tehnologice ale ingineriei mecanice. -M.: Mashgiz, 1957. P.34-46.
32. Gulieev, G.I. Durabilitate secțiune transversală conducte în timpul reducerii Text./ G.I. Gulieev, P.N. Ivshin, V.K. Yanovich // Teoria și practica reducerii conductelor. pp. 103-109.
33. Gulieev, Yu.G. Modelarea matematică a proceselor OMD Text./ Yu.G. Gulyaev, S.A. Chukmasov, A.B. Gubinsky. Kiev: Nauk. Dumka, 1986. -240 p.
34. Gulyaev, Yu.G. Creșterea preciziei și calității țevilor Text./ Yu.G. Gulieev, M.Z. Volodarsky, O.I. Lev şi colab. - M.: Metalurgie, 1992.-238p.
35. Gun, G.Ya. Fundamentele teoretice ale modelării metalelor Text. / G.Ya. Continua. M.: Metalurgie, 1980. - 456 p.
36. Gun, G.Ya. Formarea plastică a metalelor Text./ G.Ya. Gun, P.I. Polukhin, B.A. Prudkovski. M.: Metalurgie, 1968. -416 p.
37. Danchenko, V.N. Productie tevi profil Text./ V.N. Danchenko,
38. V.A. Sergheev, E.V. Nikulin. M.: Intermet Engineering, 2003. -224 p.
39. Dnestrovsky, N.Z. Desen metale neferoase Text./N.Z. Dnestrovsky. M.: Stat. științific-tehnic ed. aprins. prin h. şi culoare. metalurgie, 1954. - 270 p.
40. Dorokhov, A.I. Modificarea perimetrului la desenarea țevilor în formă Text./ A.I. Dorokhov // Buletin. științific-tehnic Informații VNITI. M.: Metallurg-izdat, 1959. - Nr. 6-7. - P.89-94.
41. Dorokhov, A.I. Determinarea diametrului piesei inițiale de prelucrat pentru tragere și laminare fără arbore a țevilor dreptunghiulare, triunghiulare și hexagonale Text./ A.I. Dorokhov, V.I. Shafir // Producția de țevi / VNITI. M., 1969. - Numărul 21. - P. 61-63.
42. Dorokhov, A.I. Tensiuni axiale în timpul tragerii țevilor profilate fără dorn Text./ A.I. Dorokhov // Tr. UkrNITI. M.: Metallugizdat, 1959. - Numărul 1. - P.156-161.
43. Dorokhov, A.I. Perspective pentru producția de țevi și baze de profil deformate la rece tehnologie moderna producerea lor Text./ A.I. Dorokhov, V.I. Rebrin, A.P. Usenko// Tevi de tipuri economice: M.: Metalurgie, 1982. -S. 31-36.
44. Dorokhov, A.I. Calibrarea rațională a rolelor în mori multistand pentru producția de țevi dreptunghiulare Text./ A.I. Dorokhov, P.V. Savkin, A.B. Kolpakovski //Progresul tehnic în producția de țevi. M.: Metalurgie, 1965.-S. 186-195.
45. Emelyanenko, P.T. Laminare tevi si productie profile tevi Text./ P.T. Emelyanenko, A.A. Shevchenko, S.I. Borisov. M.: Metallurgizdat, 1954.-496 p.
46. Ermanok, M.Z. Presare panouri din aliaje de aluminiu. M.: Metalurgie. - 1974. -232 p.
47. Ermanok, M.Z. Utilizarea desenului fără dorn în producția de țevi de 1" Text. / M.Z. Ermanok. M.: Tsvetmetinformatsiya, 1965. - 101 p.
48. Ermanok, M.Z. Dezvoltarea teoriei desenului Text./ M.Z. Ermanok // Metale neferoase. -1986. Nr. 9.- p. 81-83.
49. Ermanok, M.Z. Tehnologie rațională pentru producerea țevilor dreptunghiulare din aluminiu Text./ M.Z. Ermanok M.Z., V.F. Kleimenov. // Metale neferoase. 1957. - Nr. 5. - P.85-90.
50. Zykov, Yu.S. Raport optim al deformațiilor la desenarea profilelor dreptunghiulare Text / Yu.S. Zykov, A.G. Vasiliev, A.A. Kochetkov // Metale neferoase. 1981. - Nr. 11. -P.46-47.
51. Zykov, Yu.S. Influența profilului canalului de desen asupra forței de tragere Text./Yu.S. Zykov // Știri ale universităților. Metalurgia feroasă. 1993. -№2. - P.27-29.
52. Zykov, Yu.S. Studiul formei combinate profil longitudinal zonă de muncă tragerea textului./ Yu.S. Zykov // Metalurgia și chimia cocsului: Prelucrarea metalelor sub presiune. - Kiev: Tehnologie, 1982. - Numărul 78. pp. 107-115.
53. Zykov, Yu.S. Parametri optimi pentru desenarea profilelor dreptunghiulare Text./ Yu.S. Zykov // Megalas colorate. 1994. - Nr. 5. - P.47-49. .
54. Zykov, Yu.S. Parametri optimi ai procesului de desenare a profilului dreptunghiular Text./ Yu.S. Zykov // Metale neferoase. 1986. - Nr. 2. - pp. 71-74.
55. Zykov, Yu.S. Unghiuri optime desen de metal întărit Text./ Yu.S. Zykov.// Știri ale universităților. 4M. 1990. - Nr. 4. - P.27-29.
56. Ilyushin, A.A. Plastic. Prima parte. Deformatii elastico-plastice Text./ A.A. Ilyushin. -M.: MSU, 2004. -376 p.
57. Kargin, V.R. Analiza desenului fără dorn a țevilor cu pereți subțiri cu contratension Text./ V.R. Kargin, E.V. Shokova, B.V. Kargin // Buletinul SSAU. Samara: SSAU, 2003. - Nr. 1. - P.82-85.
58. Kargin, V.R. Introducere în specialitatea modelării metalelor
59. Text: manual/ V.R. Kargin, E.V. Şokova. Samara: SSAU, 2003. - 170 p.
60. Kargin, V.R. Desen țevi cu șurub Text./ V.R. Kargin // Metale neferoase. -1989. nr. 2. - P.102-105.
61. Kargin, V.R. Fundamentele experimentului ingineresc Text: manual / V.R. Kargin, V.M. Zaitsev. Samara: SSAU, 2001. - 86 p.
62. Kargin, V.R. Calcul scule pentru desenarea profilelor pătrate și a țevilor Text./ V.R. Kargin, M.V. Fedorov, E.V. Shokova // Știrile Centrului Științific Samara al Academiei Ruse de Științe. 2001. - Nr. 2. - T.Z. - P.23 8-240.
63. Kargin, V.R. Calculul îngroșării pereților țevii în timpul tragerii fără dorn Text./ V.R. Kargin, B.V. Kargin, E.V. Shokova // Producția de achiziții în inginerie mecanică. 2004. -№1. -P.44-46.
64. Kasatkin, N.I. Studiul procesului de profilare a conductelor dreptunghiulare Text./ N.I. Kasatkin, T.N. Khonina, I.V. Komkova, M.P. Panova / Cercetarea proceselor de prelucrare a metalelor neferoase prin presiune. - M.: Metalurgie, 1974. Ediţia. 44. - p. 107-111.
65. Kirichenko, A.N. Analiza cost-eficacitate în diverse moduri producerea tevilor de profil cu grosimea peretelui constanta in jurul perimetrului Text./ A.N. Kirichenko, A.I. Gubin, G.I. Denisova, N.K. Khudyakova // Tipuri economice de țevi. -M., 1982. -S. 31-36.
66. Kleimenov, V.F. Selectarea unei piese de prelucrat și calcularea unui instrument pentru desenarea țevilor dreptunghiulare din aliaje de aluminiu Text./ V.F. Kleimenov, R.I. Muratov, M.I. Ehrlich // Tehnologia aliajelor ușoare.-1979.- Nr. 6.- P.41-44.
67. Kolmogorov, V.L. Instrument de desen Text./ V.L. Kolmogorov, S.I. Orlov, V.Yu. Şevliakov. -M.: Metalurgie, 1992. -144 p.
68. Kolmogorov, B.JI. Tensiuni. Deformari. Text de distrugere./ B.JT. Kolmogorov. M.: Metalurgie, 1970. - 229 p.
69. Kolmogorov, B.JI. Probleme tehnologice de desen și presare Text: manual / B.JI. Kolmogorov. -Sverdlovsk: UPI, 1976. -Numărul 10. -81s.
70. Koppenfels, V. Practica cartografiilor conformale Text. / V. Koppenfels, F. Stahlman. M.: IL, 1963. - 406 p.
71. Koff, Z.A. Laminarea la rece a țevilor Text. / IN SPATE. Koff, P.M. Soloveichik, V.A. Aleshin și colab. Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1962. - 432 p.
72. Krupman, Yu.G. Starea actuală a producției mondiale de țevi Text./ Yu.G. Krupman, J1.C. Lyakhovetsky, O.A. Semenov. M.: Metalurgie, 1992. -81 p.
73. Levanov, A.N. Frecarea de contact în procesele de inginerie mecanică Text. LA.N. Levanov, V.L. Kolmagorov, S.L. Burkin şi colab., M.: Metalurgie, 1976. - 416 p.
74. Levitansky, M.D. Calculul standardelor tehnice și economice pentru producerea țevilor și profilelor din aliaje de aluminiu pe computere personale Text./ M.D. Levitansky, E.B. Makovskaya, R.P. Nazarova // Metale neferoase. -19,92. -Nr 2. -P.10-11.
75. Lysov, M.N. Teoria și calculul proceselor de fabricație a pieselor prin metode de îndoire Text./ M.N. Lysov M.: Inginerie mecanică, 1966. - 236 p.
76. Muskhelishvili, N.I. Câteva probleme de bază ale teoriei matematice a elasticităţii Text./ N.I. Muskhelishvili. M.: Nauka, 1966. -707 p.
77. Osadchiy, V.Ya. Studiul parametrilor de putere ai profilării conductelor în matrițe și calibre cu role Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Oțel. -1970. -Nr 8.-P.732.
78. Osadchiy, V.Ya. Caracteristici de deformare la fabricarea țevilor de profil de secțiuni dreptunghiulare și variabile Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Stepantsov // Oțel. 1970. - Nr. 8. - P.712.
79. Osadchiy, V.Ya. Calculul tensiunilor și forțelor la desenarea țevilor Text./
80. V.Ya. Osadchiy, A.JI. Vorontsov, S.M. Karpov // Producția de produse laminate. 2001. - Nr 10.- P.8-12.
81. Osadchiy, S.I. Stare de efort-deformare în timpul profilării Text./ V.Ya. Osadchiy, S.A. Getia, S.A. Stepantsov // Știrile universităților. Metalurgia feroasă. 1984. -№9. -P.66-69.
82. Parshin, B.C. Fundamentele perfecţionării sistematice a proceselor şi morilor de trefilare la rece Text./ B.C. Parshin. Krasnoyarsk: Editura Krasnoyarsk. Universitatea, 1986. - 192 p.
83. Parshin, B.C. Tragere la rece a conductelor Text./ B.C. Parshin, A.A. Fotov, V.A. Aleshin. M.: Metalurgie, 1979. - 240 p.
84. Perlin, I.L. Teoria desenului Text./ I.L. Perlin, M.Z. Ermanok. -M.: Metalurgie, 1971.- 448 p.
85. Perlin, P.I. Recipiente pentru lingouri plate Text./ P.I. Perlin, L.F. Tolchenova //Sb. tr. VNIImetmash. ONTI VNIIMetmash, 1960. - Nr. 1. -P.136-154.
86. Perlin, P.I. Metoda de calcul a recipientelor pentru presarea unui lingot plat Text./ P.I. Perlin // Buletinul de inginerie mecanică 1959. - Nr. 5. - P.57-58.
87. Popov, E.A. Fundamentele teoriei ștanțarii tablei Text. / E.A.Popov. -M.: Inginerie mecanică, 1977. 278 p.
88. Potapov, I.N. Teoria producerii conductelor Text./ I.N. Potapov, A.P. Kolikov, V.M. Druyan și colab., M.: Metalurgie, 1991. - 406 p.
89. Ravin, A.N. Instrument de modelare pentru presarea și desenarea profilelor Text./ A.N. Ravin, E.Sh. Suhodrev, L.R. Dudetskaya, V.L. Shcherbanyuk.- Minsk: Știință și tehnologie, 1988. 232 p.
90. Rachtmeier, R.D. Metode de diferență pentru rezolvarea problemelor cu valori la limită Text./ R.D. Rachtmeyer. M.: Mir, 1972. - 418s!
91. Savin, G.A. Desen conductă Text./ G.A. Savin. M.: Metalurgie, 1993.-336 p.
92. Savin, G.N. Distribuția tensiunii în apropierea găurilor Text./ G.N.
93. Savin. Kiev: Naukova Dumka, 1968. - 887 p.
94. Segerlind, JI. Aplicarea textului FEM./ JI. Segerlind. M.: Mir, 1977. - 349 p.
95. Smirnov-Alyaev, G.A. Problemă axisimetrică a teoriei curgerii plastice în timpul comprimării, expansiunii și tragerii țevilor Text. / G.A. Smirnov-Alyaev, G.Ya. Gun // Știri ale universităților. Metalurgia feroasă. 1961. - Nr. 1. - P. 87.
96. Storojev, M.V. Teoria formării metalelor Text./ M.V. Storojev, E.A. Popov. M.: Inginerie mecanică, 1977. -432 p.
97. Timoşenko, S.P. Rezistenta materialelor Text./S.P. Timoşenko - M.: Nauka, 1965. T. 1,2.-480 p.
98. Timoşenko, S.P. Stabilitatea sistemelor elastice Text./S.P. Timosenko. M.: GITTL, 1955. - 568 p.
99. Trusov, P.V. Studiul procesului de profilare a conductelor canelate Text./ P.V. Trusov, V.Yu. Stolbov, I.A. Kron//Formarea metalelor. -Sverdlovsk, 1981. Nr. 8. - P.69-73.
100. Hooken, V. Pregătirea țevilor pentru tragere, metode de tragere și echipamente utilizate la desen Text. / V. Hooken // Producția țevilor. Dusseldorf, 1975. Trad. cu el. M.: Metallurgizdat, 1980. - 286 p.
101. Shevakin, Yu.F. Calculatoare în producția de țevi Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1972. -240 p.
102. Shevakin, Yu.F. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ Yu.F. Shevakin, N.I. Kasatkin // Cercetarea proceselor de tratare sub presiune a metalelor neferoase. -M.: Metalurgie, 1971. Numărul. nr. 34. - P.140-145.
103. Shevakin, Yu.F. Producția de țevi Text./ Yu.F. Shevakin, A.Z. Gleiberg. M.: Metalurgie, 1968. - 440 p.
104. Shevakin, Yu.F. Producția de țevi din metale neferoase Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov, F.S. Seydaliev M.: Metallurgizdat, 1963. - 355 p.
105. Shevakin, Yu.F., Rytikov A.M. Creșterea eficienței producției de țevi din metale neferoase Text./ Yu.F. Shevakin, A.M. Rytikov. M.: Metalurgie, 1968.-240 p.
106. Shokova, E.V. Calibrarea sculelor pentru desenarea țevilor dreptunghiulare Text./ E.V. Shokova // XIV Lecturi Tupolev: Conferința științifică internațională pentru tineret, Universitatea de Stat din Kazan. tehnologie. univ. Kazan, 2007. - Volumul 1. - P. 102103.
107. Shurupov, A.K., Freyberg M.A. Productie tevi cu profile economice Text./A.K. Shurupov, M. A. Freiberg - Sverdlovsk: Metallurgizdat, 1963-296 p.
108. Yakovlev, V.V. Desen țevi dreptunghiulare precizie crescută Text./ V.V. Yakovlev, B.A. Smelnitsky, V.A. Balyavin şi alţii //Oţel.-1981.-Nr.6-P.58.
109. Yakovlev, V.V. Tensiuni de contact în timpul tragerii țevilor fără dorn. Text./ V.V. Yakovlev, V.V. Ostryakov // Colecție: producție de țevi fără sudură. -M.: Metalurgie, 1975. -Nr 3. -P.108-112.
110. Yakovlev, V.V., Desenul țevilor dreptunghiulare pe un dorn mobil Text./ V.V. Yakovlev, V.A. Shurinov, V.A. Balyavin; VNITI. Dnepropetrovsk, 1985. - 6 p. - Dep. în Chermetinformare 13.05.1985, Nr. 2847.
111. Automatische fertingund vou profiliohren Becker H., Brockhoff H., „Blech Rohre Profile”. 1985. -№32. -C.508-509.
Vă rugăm să rețineți că textele științifice prezentate mai sus sunt postate doar în scop informativ și au fost obținute prin recunoașterea textului disertației originale (OCR). Prin urmare, ele pot conține erori asociate cu algoritmii de recunoaștere imperfect. Nu există astfel de erori în fișierele PDF ale disertațiilor și rezumatelor pe care le livrăm.
unde, p este numărul iterației curente; vt este viteza totală de alunecare a metalului de-a lungul suprafeței sculei; vn este viteza normală de mișcare a metalului; wn este viteza normală a sculei; st - efort de frecare;
- Tensiunea de curgere in functie de parametrii metalului deformat la un punct dat; - medie tensiune; - Intensitatea vitezei de deformare; x0 - rata de deformare a compresiei globale; Kt - factor de penalizare pentru viteza de alunecare a metalului de-a lungul sculei (specificat prin metoda iterației) Kn - factor de penalizare pentru pătrunderea metalului în sculă; m este vâscozitatea condiționată a metalului, specificată folosind metoda aproximărilor hidrodinamice; - Tensiune sau stres de sustinere in timpul rularii; Fn este aria secțiunii transversale a capătului țevii la care se aplică tensiune sau sprijin.
Calculul regimului de deformare-viteză include distribuția stării de deformare pe standuri de-a lungul diametrului, valoarea necesară a coeficientului de tensiune plastică în funcție de starea Ztotal, calculul coeficienților de întindere, diametrele ruloului și viteza de rotație a motoarelor principale de antrenare, ținând cont de caracteristicile designului său.
Pentru primele standuri ale morii, inclusiv primul stand care rulează, și pentru ultimele situate după ultimul stand care rulează, coeficienții de tensiune plastică în ele Zav.i sunt mai mici decât Ztot necesar. Datorită acestei distribuții a coeficienților de tensiune plastică în toate standurile de freză, grosimea peretelui calculată la ieșire este mai mare decât este necesar de-a lungul traseului de reducere. Pentru a compensa capacitatea insuficientă de tragere a rolelor standurilor situate în primul și după ultimele standuri care sunt laminate, este necesar să se utilizeze un calcul iterativ pentru a găsi o astfel de valoare a Ztot încât grosimea peretelui calculată și specificată la ieșirea din stat sunt aceleași. Cu cât este mai mare valoarea coeficientului general de tensiune plastică necesar pentru starea Ztotal, cu atât este mai mare eroarea în determinarea acestuia fără calcul iterativ.
După ce calculele iterative au calculat coeficienții tensiunii plastice din față și din spate, grosimea peretelui conductei la intrarea și ieșirea celulelor de deformare de-a lungul suporturilor morii de reducere, determinăm în final poziția primului și ultimului stand care sunt rulat.
Desigur, diametrul de rulare este determinat prin unghiul central qk.p. între axa verticală de simetrie a canelurii de rulare și o linie trasă din centrul rolei, care coincide cu axa de rulare până la un punct de pe suprafața canelurii unde linia neutră a zonei de deformare este situată pe suprafața sa, amplasate în mod convențional paralel cu axa de rulare. Valoarea unghiului qk.p., în primul rând, depinde de valoarea coeficientului din spate Zrear. si Zper fata. tensiune, precum și coeficient
hote.
Determinarea diametrului laminat prin unghiul qk.p. executat de obicei pentru un calibru, are forma unui cerc cu un centru în axa de rulare și un diametru egal cu diametrul mediu al calibrului Dav.
Cele mai mari erori în determinarea valorii diametrului de laminare fără a ține cont de dimensiunile geometrice reale ale calibrului vor fi pentru cazul în care condițiile de rulare determină poziția acestuia fie în partea inferioară, fie la flanșa calibrului. Cu cât forma reală a calibrului diferă mai mult de cercul acceptat în calcule, cu atât această eroare va fi mai semnificativă.
Gama maximă posibilă de modificare a valorii reale a diametrului, rola de calibrul reprezintă incizia fluxului de ruliu. Cum cantitate mare rolele formează un calibru, cu atât mai mare va fi eroarea relativă în determinarea diametrului de rulare fără a ține cont de dimensiunile geometrice reale ale calibrului.
Odată cu creșterea compresiei parțiale a diametrului țevii în calibrul, diferența dintre forma sa față de cea rotundă crește. Deci, cu o creștere a compresiei diametrului țevii de la 1 la 10%, eroarea relativă în determinarea valorii diametrului laminat fără a lua în considerare dimensiunile geometrice reale ale calibrului crește de la 0,7 la 6,3% pentru un doi- rulou, 7,1% pentru un rulou cu trei și 7,4% pentru standul de „laminare” chotirhovalkovy atunci când, în funcție de condițiile cinematice de laminare, diametrul este situat de-a lungul inferioarei calibrelor.
Creștere simultană în același
Reducerea se realizează după încălzirea suplimentară (sau preîncălzirea) a țevilor la 850-1100 °C prin rularea lor pe mori continue cu mai multe standuri (cu numărul de standuri de până la 24) fără utilizarea unei scule interne (dorn). În funcție de sistemul de operare adoptat, acest proces poate apărea cu creșterea grosimii peretelui sau cu scăderea acestuia. În primul caz, rularea se realizează fără tensiune (sau cu foarte puțină tensiune); iar în al doilea – cu mare tensiune. Al doilea caz, ca unul mai progresiv, a devenit larg răspândit în ultimul deceniu, deoarece permite o reducere semnificativ mai mare, iar o scădere a grosimii peretelui extinde în același timp gama de țevi laminate cu țevi mai economice - țevi cu pereți subțiri .
Posibilitatea de subțiere a peretelui în timpul reducerii face posibilă producerea de țevi cu o grosime a peretelui puțin mai mare (uneori cu 20-30%) pe unitatea principală de laminare a țevilor. Acest lucru crește semnificativ performanța unității.
În același timp, în multe cazuri, principiul mai vechi de funcționare - reducerea liberă fără tensiune - și-a păstrat semnificația. Acest lucru se aplică în principal cazurilor de reducere a țevilor cu pereți relativ groși, când chiar și la tensiuni mari devine dificilă reducerea semnificativă a grosimii peretelui. Trebuie remarcat faptul că multe magazine de laminare a țevilor au mori de reducere care sunt proiectate pentru laminare liberă. Aceste țări sunt încă perioadă lungă de timp vor fi exploatate și, prin urmare, reducerea fără tensiune va fi utilizată pe scară largă.
Să luăm în considerare modul în care grosimea peretelui țevii se modifică în timpul reducerii libere, atunci când nu există forțe axiale de tensiune sau de susținere, iar modelul stării de solicitare este caracterizat de solicitări de compresiune. V.JI. Kolmogorov și A. Z. Gleiberg, pe baza faptului că modificarea efectivă a peretelui corespunde muncii minime de deformare și folosind principiul posibilelor deplasări, au dat o definiție teoretică a modificării grosimii peretelui în timpul reducerii. În acest caz, s-a făcut ipoteza că denivelările* de deformare nu afectează semnificativ modificarea grosimii peretelui, iar forțele de frecare exterioară nu au fost luate în considerare, deoarece acestea sunt semnificativ mai mici decât rezistența internă. Figura 89 prezintă curbele modificări ale grosimii peretelui de la SQ inițial la un S dat pentru oțelurile cu întărire redusă în funcție de gradul de reducere de la diametrul inițial DT0 la DT final (raportul DT/DTO) și de factorul geometric - subțire a conductele (raport S0/DT0).
La grade scăzute de reducere, rezistența la scurgerea longitudinală este mai mare decât rezistența la scurgerea spre interior, ceea ce determină o îngroșare a peretelui. Odată cu creșterea deformării, intensitatea îngroșării pereților crește. Totuși, în același timp, crește și rezistența la curgerea în conductă. La o anumită reducere, îngroșarea peretelui atinge maximul și o creștere ulterioară a gradului de reducere duce la o creștere mai intensă a rezistenței la curgerea spre interior și, ca urmare, îngroșarea începe să scadă.
Între timp, se cunoaște de obicei numai grosimea peretelui țevii reduse finite, iar atunci când se utilizează aceste curbe este necesar să se stabilească valoarea dorită, adică să se folosească metoda aproximării succesive.
Natura modificării grosimii peretelui se schimbă dramatic dacă procesul se desfășoară sub tensiune. După cum sa indicat deja, prezența și magnitudinea tensiunilor axiale sunt caracterizate de condiții de deformare de mare viteză pe o moară continuă, al cărei indicator este coeficientul de tensiune cinematică.
La reducerea cu tensiune, condițiile de deformare a capetelor țevilor diferă de condițiile de deformare a mijlocului țevii, când procesul de laminare s-a stabilizat deja. În timpul procesului de umplere a morii sau când țeava iese din moara, capetele țevii percep doar o parte din tensiune, iar rularea, de exemplu în primul stand până când țeava intră în al doilea stand, are loc deloc fără tensiune. . Ca urmare, capetele țevilor devin întotdeauna mai groase, ceea ce este un dezavantaj al procesului de reducere a tensiunii.
Cantitatea de tăiere poate fi puțin mai mică decât lungimea capătului îngroșat datorită utilizării unei toleranțe plus pentru grosimea peretelui. Prezența capetelor îngroșate afectează în mod semnificativ economia procesului de reducere, deoarece aceste capete sunt supuse tăierii și reprezintă un cost de producție scufundat. În acest sens, procesul de laminare în tensiune este utilizat numai dacă, după reducere, se obțin țevi cu o lungime mai mare de 40-50 m, când pierderile relative de tăiere sunt reduse la nivelul caracteristic oricărei alte metode de laminare.
Metodele de mai sus pentru calcularea modificărilor grosimii cusăturii fac posibilă determinarea în ultimă instanță a coeficientului de alungire atât în cazul reducerii libere, cât și în cazul rulării cu tensiune.
Cu o compresie de 8-10% și un coeficient de tensiune plastică de 0,7-0,75, valoarea alunecării este caracterizată de un coeficient ix = 0,83-0,88.
Luând în considerare formulele (166 și 167), este ușor de observat cât de precis trebuie respectați parametrii de viteză în fiecare stand pentru ca rularea să se desfășoare conform regimului de proiectare.
Acționarea grupului de role în morile de reducere de design vechi are un raport constant al numărului de rotații ale rolelor în toate standurile, care numai în cazul special pentru țevi de aceeași dimensiune poate corespunde modului de laminare liberă. Reducerea țevilor de toate celelalte dimensiuni va avea loc cu alte hote, prin urmare, modul de rulare liberă nu va fi menținut. În practică, în astfel de mori procesul se desfășoară întotdeauna cu puțină tensiune. Acționarea individuală a rolelor fiecărui stand cu reglarea fină a vitezei acestora vă permite să creați diferite moduri de tensiune, inclusiv modul de rulare liberă.
Deoarece tensiunile din față și din spate creează momente direcționate în direcții diferite, momentul total de rotație al rolelor din fiecare suport poate crește sau scădea în funcție de raportul forțelor de tensiune față și spate.
În acest sens, condițiile în care se află inițiale și ultimele 2-3 standuri nu sunt aceleași. Dacă momentul de rulare în primele standuri, pe măsură ce țeava trece prin standurile ulterioare, scade din cauza tensiunii, atunci momentul de rulare în ultimele standuri, dimpotrivă, ar trebui să fie mai mare, deoarece aceste standuri suferă în principal tensiune din spate. Și numai în standurile din mijloc, datorită valorilor apropiate ale tensiunii din față și din spate, momentul de rulare la starea de echilibru diferă puțin de cel calculat. Atunci când se efectuează un calcul de rezistență al unităților de antrenare ale unei mori care funcționează cu tensiune, este necesar să se țină cont de faptul că cuplul de laminare crește scurt, dar foarte brusc în perioada în care țeava este captată de role, ceea ce se explică prin diferența de viteză a țevii și a rolelor. Sarcina de vârf rezultată, uneori de câteva ori mai mare decât sarcina stabilită (mai ales la reducerea cu tensiune ridicată), poate provoca defecțiuni ale mecanismului de antrenare. Prin urmare, la calcul, această sarcină de vârf este luată în considerare prin introducerea unui coeficient corespunzător, luat egal cu 2-3.
