Termofysiske egenskaper og egenskaper til gasser. Varmekapasiteten til produkter med fullstendig forbrenning i et støkiometrisk luftvolum Hydraulisk beregning av ovnsspolen

2. varme som føres bort av avgasser. La oss definere varmekapasiteten røykgasser ved tux = 8000C;

3. varmetap gjennom murverk ved termisk ledningsevne.

Tap gjennom hvelvet

Tykkelsen på hvelvet er 0,3 m, materialet er ildleire. Vi aksepterer at temperaturen på den indre overflaten av kuppelen er lik temperaturen på gassene.

Gjennomsnittlig ovnstemperatur:

I henhold til denne temperaturen velger vi koeffisienten for termisk ledningsevne til ildleiremateriale:

Dermed er tapene gjennom hvelvet:

hvor α er varmeoverføringskoeffisienten fra den ytre overflaten av veggene til omgivelsesluften, lik 71,2 kJ / (m2 * h * 0С)

Tap gjennom vegger. Murverket på veggene er laget av to lag (ildleire 345 mm, kiselgur 115 mm)

Veggareal, m2:

metodisk sone

sveisesone

Tomil sone

slutt

Totalt veggareal 162,73 m2

Med en lineær temperaturfordeling over veggtykkelsen gjennomsnittstemperatur ildleire vil være lik 5500C, og diatomitt 1500C.

Derfor.

Totaltap gjennom murverk

4. I henhold til praktiske data tas varmetap med kjølevann lik 10% Qx av inntekten, det vil si Qx + Qp

5. Uregnskapsførte tap aksepteres i mengden 15 % Q av varmetilførselen

Sett sammen ligningen for varmebalansen til ovnen

Varmebalansen til ovnen er oppsummert i tabell 1; 2

Tabell 1

tabell 2

Det spesifikke varmeforbruket for oppvarming av 1 kg metall vil være

Vi aksepterer at det monteres brennere av typen "rør i rør" i ovnen.

Det er 16 stykker i sveisesonene, 4 stykker i holdesonen. Total brennere 20 stk. Bestem den estimerte mengden luft som kommer til en brenner.

Vв - luftforbruk per time;

TV - 400 + 273 = 673 K - luftvarmetemperatur;

N er antall brennere.

Lufttrykket foran brenneren antas å være 2,0 kPa. Det følger at den nødvendige luftstrømmen leveres av DBV 225-brenneren.

Bestem den estimerte mengden gass per brenner;

VG \u003d V \u003d 2667 drivstofforbruk per time;

TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - gasstemperatur;

N er antall brennere.

8. Beregning av varmeveksleren

For luftoppvarming designer vi en metallsløyfevarmeveksler laget av rør med en diameter på 57/49,5 mm med et korridorarrangement av stigningen deres

Opprinnelige data for beregning:

Drivstofforbruk per time B=2667 kJ/t;

Luftforbruk per 1 m3 drivstoff La = 13,08 m3/m3;

Mengden forbrenningsprodukter fra 1 m3 brennbar gass Va =13,89 m3/m3;

Luftvarmetemperatur tv = 4000С;

Temperaturen på røykgassene fra ovntuxen=8000C.

Luftforbruk per time:

Røykproduksjon per time:

Den timelige mengden røyk som passerer gjennom varmeveksleren, tatt i betraktning tap av røyk for å slå ut og gjennom bypass-spjeldet og luftlekkasje.

Koeffisienten m, tatt i betraktning tap av røyk, tar vi 0,7.

Koeffisienten tatt i betraktning luftlekkasje i svinene, vil vi ta 0,1.

Røyktemperatur foran varmeveksleren, tatt i betraktning luftlekkasje;

hvor iух er varmeinnholdet i røykgasser ved tух=8000С

Dette varmeinnholdet tilsvarer røyktemperaturen tD=7500C. (Se fig. 67(3))

Forbrenningsvarme. Netto brennverdi av tørt gassformig brensel Qf varierer mye fra 4 til 47 MJ / m3 og avhenger av sammensetningen - forholdet og kvaliteten på brennbart og ikke-brennbart

komponenter. Den laveste Qf-verdien er for masovnsgass, hvor den gjennomsnittlige sammensetningen er ca. 30 % brennbare gasser (hovedsakelig karbonmonoksid CO) og ca. 60 % ikke-brennbart nitrogen N2. Størst

Qf-verdien for assosierte gasser, hvis sammensetning er preget av et høyt innhold av tunge hydrokarboner. Forbrenningsvarmen av naturgasser svinger i et smalt område Qf = 35,5…37,5 MJ/m3.

Den nedre brennverdien til individuelle gasser som utgjør gassformig brensel er gitt i tabell. 3.2. Se avsnitt 3 for metoder for å bestemme brennverdien til gassformig brensel.

Tetthet. Det er absolutt og relativ tetthet av gasser.

Den absolutte gasstettheten rg, kg/m3, er massen av gass per 1 m3 av volumet som denne gassen bruker. Når man beregner tettheten til en individuell gass, blir volumet av dens kilomo-la tatt lik 22,41 m3 (som for en ideell gass).

Relativ gasstetthet Rotn er forholdet mellom absolutt gasstetthet under normale forhold og lignende lufttetthet:

Rotn \u003d Rg / Pv \u003d Rg / 1.293, (6.1)

Der rg, pE er henholdsvis den absolutte tettheten av gass og luft under normale forhold, kg / m3. Den relative tettheten av gasser brukes vanligvis til å sammenligne forskjellige gasser med hverandre.

Verdiene for den absolutte og relative tettheten til enkle gasser er gitt i tabell. 6.1.

Tettheten til gassblandingen pjM, kg/m3, bestemmes basert på additivitetsregelen, ifølge hvilken egenskapene til gasser oppsummeres i henhold til deres volumfraksjon i blandingen:

Hvor Xj er det volumetriske innholdet av den 7. gassen i drivstoffet, %; (rg); - tettheten til den j-te gassen, som er en del av drivstoffet, kg/m3; n er antall individuelle gasser i drivstoffet.

Verdiene for tettheten til gassformig brensel er gitt i tabellen. S.5.

Gasstetthet p, kg/m3, avhengig av temperatur og trykk, kan beregnes med formelen

Hvor p0 er gasstettheten under normale forhold (T0 = 273 K og p0 = 101,3 kPa), kg/m3; p og T er henholdsvis det faktiske trykket, kPa, og den absolutte temperaturen til gassen, K.

Nesten alle typer gassformig brensel er lettere enn luft, derfor samler det seg gass under taket når det lekker. Av sikkerhetsgrunner, før du starter kjelen, er det viktig å kontrollere fraværet av gass på de mest sannsynlige stedene for opphopning.

Viskositeten til gasser øker med økende temperatur. Verdiene til den dynamiske viskositetskoeffisienten p, Pa-s, kan beregnes ved å bruke den empiriske Seser-Land-ligningen

Tabell 6.1

Kjennetegn på komponentene i gassdrivstoff (ved t - O ° C chr \u003d 101,3 kPa)

Hvor p0 er koeffisienten for dynamisk viskositet til gassen under normale forhold (G0 = 273 K og p0 - 101,3 kPa), Pa-s; T er den absolutte temperaturen til gassen, K; C - koeffisient avhengig av type gass, K, er hentet fra Tabell. 6.2.

For en blanding av gasser kan koeffisienten for dynamisk viskositet tilnærmet bestemmes ut fra verdiene av viskositeten til de enkelte komponentene:

Hvor gj er massefraksjonen av den j-te gassen i drivstoffet, %; Zu - koeffisient for dynamisk viskositet til den j-te komponenten, Pa-s; n er antall individuelle gasser i drivstoffet.

I praksis er koeffisienten for kinematisk viskositet V, m2/s, mye brukt, som
som er relatert til den dynamiske viskositeten p gjennom tettheten p av avhengigheten

V = r / r. (6.6)

Ved å ta hensyn til (6.4) og (6.6), kan koeffisienten for kinematisk viskositet v, m2/s, avhengig av trykk og temperatur, beregnes med formelen

Hvor v0 er koeffisienten for kinematisk viskositet til gassen under normale forhold (Go = 273 K og p0 = 101,3 kPa), m2/s; p og G er henholdsvis det faktiske trykket, kPa, og den absolutte temperaturen til gassen, K; C - koeffisient avhengig av type gass, K, er hentet fra Tabell. 6.2.

Verdiene av koeffisientene for kinematisk viskositet for gassformig brensel er gitt i tabell. S.9.

Tabell 6.2

Viskositet og varmeledningskoeffisienter for gassdrivstoffkomponenter

(ved t \u003d 0 ° С ir \u003d 101,3 kPa)

Termisk ledningsevne. Molekylær energioverføring i gasser er preget av koeffisienten for termisk ledningsevne 'k, W / (m-K). Den termiske konduktivitetskoeffisienten er omvendt proporsjonal med trykket og øker med økende temperatur. Verdiene til X-koeffisienten kan beregnes ved å bruke Sutherland-formelen

Hvor X,0 er den termiske ledningsevnen til gassen under normale forhold (G0 = 273 K og Po = 101,3 kPa), W / (m-K); p og T er henholdsvis det faktiske trykket, kPa, og den absolutte temperaturen til gassen, K; C - koeffisient avhengig av type gass, K, er hentet fra Tabell. 6.2.

Verdiene for varmeledningskoeffisienter for gassformig brensel er gitt i tabell. S.9.

Varmekapasiteten til gassformig brensel per 1 m3 tørr gass avhenger av dets sammensetning og inn generelt syn definert som

4L=0 0,01(CH2H2+Ccos0+

CCH4CH4 + cCo2cOg + - + cx. X;), (6,9) - varmekapasiteten til drivstoffets bestanddeler, henholdsvis hydrogen, karbonmonoksid, metan, karbondioksid og /-te komponenten, kJ / (m3-K); H2, CO, CH4, CO2, ..., Xg--

Varmekapasiteten til de brennbare komponentene i gassformig brensel er gitt i tabell. S.6, ikke brennbart - i tabell. S.7.

Varmekapasiteten til vått gassformig brensel

Cgtl, kJ/(m3-K), er definert som

<тл = ctrn + 0,00124cHzq йтля, (6.10) где drTn- влагосодержание газообразного топлива,

Eksplosivitet. En blanding av brennbar gass med luft i visse proporsjoner i nærvær av brann eller til og med en gnist kan eksplodere, det vil si at den antennes og brenner med en hastighet nær lydforplantningshastigheten. Eksplosive konsentrasjoner av brennbar gass i luft avhenger av gassens kjemiske sammensetning og egenskaper. Volumkonsentrasjon antennelsesgrenser for individuelle brennbare gasser i blanding med luft er gitt tidligere i tabell. 6.1. Hydrogen (4.. ,74 volum%) og karbonmonoksid (12,5...74%) har de bredeste antennelsesgrensene. For naturgass er gjennomsnittlig nedre og øvre brennbarhetsgrense henholdsvis 4,5 og 17 volum-%; for koks - 5,6 og 31%; for domene - 35 og 74%.

Giftighet. Toksisitet forstås som en gass evne til å forårsake forgiftning av levende organismer. Graden av toksisitet avhenger av typen gass og dens konsentrasjon. De farligste gasskomponentene i denne forbindelse er karbonmonoksid CO og hydrogensulfid H2S.

Toksisiteten til gassblandinger bestemmes hovedsakelig av konsentrasjonen av de mest giftige av komponentene som er tilstede i blandingen, mens dens skadelige effekt som regel forsterkes markant i nærvær av andre skadelige gasser.

Tilstedeværelsen og konsentrasjonen av skadelige gasser i luften kan bestemmes av en spesiell enhet - en gassanalysator.

Nesten alle naturgasser er luktfrie. For å oppdage en gasslekkasje og ta sikkerhetstiltak, luktes naturgass før den kommer inn i hovedledningen, det vil si at den er mettet med et stoff som har en skarp lukt (for eksempel merkaptaner).

Forbrenningsvarme forskjellige typer drivstoff varierer mye. For fyringsolje er det for eksempel over 40 MJ/kg, og for masovnsgass og enkelte typer oljeskifer er det ca. 4 MJ/kg. Sammensetningen av energidrivstoff varierer også mye. Dermed kan de samme kvalitative egenskapene, avhengig av type og merke drivstoff, avvike kraftig kvantitativt fra hverandre.

De gitte egenskapene til drivstoffet. For komparativ analyse, i rollen som egenskaper som oppsummerer drivstoffets kvalitet, brukes de gitte egenskapene til drivstoffet, %-kg / MJ, som vanligvis beregnes ved formelen

Hvor хг er en indikator på kvaliteten på drivstoffet, %; Q[ - spesifikk forbrenningsvarme (laveste), MJ/kg.

Så for eksempel å beregne den reduserte

Fuktighet askeinnhold av svovel S „p og

Nitrogen N^p (for drivstoffdriftstilstand)

Formel (7.1) har følgende form, %-kg/MJ:

TOC o "1-3" h z KP=Kl GT; (7.2)

4f=l7e[; (7.3)

snp=S’/Єї; (7.4)

^p=N7 Q[. (7,5)

Som et illustrerende eksempel er den følgende sammenligningen veiledende, forutsatt at forskjellige brensler brennes i kjeler med samme termiske effekt. Så, en sammenligning av det reduserte fuktighetsinnholdet i kull nær Moskva

Grader 2B (WЈp = 3,72 % -kg / MJ) og Nazarov-

Kull 2B (W^p = 3,04%-kg / MJ) viser at i det første tilfellet vil mengden fuktighet som føres inn i ovnen til kjelen med brensel være omtrent 1,2 ganger større enn i det andre, til tross for at arbeidsfuktigheten til kull nær Moskva (W[ \u003d 31%) er mindre enn den for

Nazarovsky-kull (Wf = 39%).

betinget drivstoff. I energisektoren, for å sammenligne effektiviteten av brenselbruken i ulike kjeleanlegg, for å planlegge utvinning og forbruk av brensel i økonomiske beregninger, har konseptet konvensjonelt brensel blitt introdusert. Som standard drivstoff aksepteres slikt drivstoff, hvis spesifikke brennverdi (laveste) i driftstilstand er lik Qy T = 29300 kJ/kg (eller

7000 kcal/kg).

For hvert naturlig brensel er det en såkalt dimensjonsløs termisk ekvivalent E, som kan være større eller mindre enn enhet:

Når drivstoffkarbon brennes i luft i henhold til ligningen (21C + 2102 + 79N2 = 21C02 + 79N2), er det for hvert volum CO2 i forbrenningsproduktene 79: 21 = 3,76 volumer N2.

Under forbrenning av antrasitt, magert kull og annet brensel med høyt innhold karbon, dannes det forbrenningsprodukter som i sammensetning ligner karbonforbrenningsprodukter. Når hydrogen brennes i henhold til ligningen

42H2+2102+79N2=42H20+79N2

For hvert volum av H20 er det 79:42 = 1,88 volum nitrogen.

I forbrenningsproduktene av naturlige, flytende og koksovnsgasser, flytende brensel, ved, torv, brunkull, langflamme- og gasskull og annet brensel med et betydelig hydrogeninnhold i den brennbare massen, dannes det en stor mengde vanndamp. , noen ganger overstiger volumet av CO2. Tilstedeværelsen av fuktighet i toppen

Levende øker naturlig nok innholdet av vanndamp i forbrenningsproduktene.

Sammensetning av produkter fullstendig forbrenning hovedtypene av drivstoff i det støkiometriske luftvolumet er gitt i tabell. 34. Fra dataene i denne tabellen kan man se at N2-innholdet i forbrenningsproduktene til alle typer brensel vesentlig overstiger det totale innholdet av C02-f-H20, og i karbonforbrenningsproduktene er det 79 %.

Hydrogenforbrenningsprodukter inneholder 65 % N2; forbrenningsprodukter av naturlige og flytende gasser, bensin, fyringsolje og annet hydrokarbonbrensel inneholder 70-74 % N2.

Ris. 5. Volumetrisk varmekapasitet

Forbrenningsprodukter

4 - karbonforbrenningsprodukter

5 - hydrogenforbrenningsprodukter

Den gjennomsnittlige varmekapasiteten til produktene av fullstendig forbrenning som ikke inneholder oksygen kan beregnes med formelen

C \u003d 0,01 (Cc02C02 + Cso2S02 + Cn20H20 + CN2N2) kcal / (m3 - ° С), (VI. 1)

Der Сс0г, Cso2, СНа0, CNa er de volumetriske varmekapasitetene til karbondioksid, svoveldioksid, vanndamp og nitrogen, og С02, S02, Н20 og N2 er innholdet av de tilsvarende komponentene i forbrenningsproduktene, % (vol.) .

I samsvar med denne formelen (VI. 1) har følgende form:

C \u003d 0,01. (Cc02 /? 02 + CHj0H20-bCNi! N2) kcal / (m3 "°C). (VI.2)

Den gjennomsnittlige volumetriske varmekapasiteten til CO2, H20 og N2 i temperaturområdet fra 0 til 2500 °C er gitt i tabell. 36. Kurver som karakteriserer endringen i den gjennomsnittlige volumetriske varmekapasiteten til disse gassene med økende temperatur er vist i fig. 5.

Fra bordet. 16 data og kurver avbildet i fig. 5 viser følgende:

1. Den volumetriske varmekapasiteten til CO2 overstiger betydelig varmekapasiteten til H20, som igjen overstiger varmekapasiteten til N2 over hele temperaturområdet fra 0 til 2000 °C.

2. Varmekapasiteten til CO2 øker med økende temperatur raskere enn varmekapasiteten til H20, og varmekapasiteten til H20 raskere enn varmekapasiteten til N2. Til tross for dette avviker imidlertid den veide gjennomsnittlige volumetriske varmekapasiteten til karbon- og hydrogenforbrenningsprodukter i et støkiometrisk luftvolum lite.

Denne situasjonen, noe uventet ved første øyekast, skyldes det faktum at i produktene av fullstendig forbrenning av karbon i luft, for hver kubikkmeter CO2, som har den høyeste volumetriske varmekapasiteten, er det 3,76 m3 N2 med et minimum volumetrisk

Varmekapasitet, og i produktene av hydrogenforbrenning for hver kubikkmeter vanndamp, hvis volumetriske varmekapasitet er mindre enn CO2, men mer enn N2, er det halvparten av mengden nitrogen (1,88 m3).

Som et resultat blir den gjennomsnittlige volumetriske varmekapasiteten til forbrenningsproduktene av karbon og hydrogen i luft utlignet, som det fremgår av dataene i tabell. 37 og sammenligning av kurvene 4 og 5 i fig. 5. Forskjellen i den veide gjennomsnittlige varmekapasiteten til forbrenningsproduktene av karbon og hydrogen i luft overstiger ikke 2 %. Naturligvis ligger varmekapasiteten til forbrenningsproduktene til brensel, som hovedsakelig består av karbon og hydrogen, i et støkiometrisk volum av luft i et smalt område mellom kurvene 4 og 5 (skravert i fig. 5).

Produkter av fullstendig forbrenning av ulike vidoges; brensel i støkiometrisk luft i temperaturområdet fra 0 til 2100 °C har følgende varmekapasitet, kcal/(m3>°C):

Svingninger i varmekapasiteten til forbrenningsproduktene av forskjellige typer drivstoff er relativt små. På fast brensel med høyt fuktighetsinnhold (ved, torv, brunkull osv.) er varmekapasiteten til forbrenningsprodukter i samme temperaturområde høyere enn for brensel med lavt fuktighetsinnhold (antrasitt, kull, fyringsolje, naturgass osv.) .). Dette skyldes det faktum at under forbrenning av drivstoff med høyt fuktighetsinnhold i forbrenningsproduktene øker innholdet av vanndamp, som har høyere varmekapasitet sammenlignet med diatomisk gass - nitrogen.

I tabellen. 38 viser den gjennomsnittlige volumetriske varmekapasiteten til produktene av fullstendig forbrenning, ikke fortynnet med luft, for forskjellige temperaturområder.

Tabell 38

En økning i fuktighetsinnholdet i drivstoffet øker varmekapasiteten til forbrenningsproduktene på grunn av en økning i innholdet av vanndamp i dem i samme temperaturområde, sammenlignet med varmekapasiteten til forbrenningsproduktene til drivstoff med lavere fuktighet innhold, og senker samtidig forbrenningstemperaturen til drivstoffet på grunn av en økning i volumet av forbrenningsprodukter på grunn av vannpar.

Med en økning i fuktighetsinnholdet i drivstoffet øker den volumetriske varmekapasiteten til forbrenningsproduktene i et gitt temperaturområde, og samtidig synker temperaturintervallet fra 0 til £max på grunn av en reduksjon i verdien<тах. ПОСКОЛЬКУ ТЄПЛОЄМКОСТЬ ГЭЗОВ уМвНЬ — шается с понижением температуры, теплоемкость продуктов сгорания топлива с различной влажностью в интервале температур от нуля до <тах для данного топлива претерпевает незначительные колебания (табл. 39). В соответствии с этим можно принять теплоемкость про­дуктов сгорания всех видов твердого топлива от 0 до tmax равной 0,405, жидкого топлива 0,401, природного, доменного и генераторного газов 0,400 ккал/(м3-°С).

Dette gjør det mulig å betraktelig forenkle bestemmelsen av kalorimetriske og beregnede forbrenningstemperaturer (i henhold til metoden beskrevet i kapittel VII). Feilen tillatt i dette tilfellet overstiger vanligvis ikke 1% eller 20 °.

Fra betraktningen av kurvene 4 og 5 i fig. 5 kan det sees at forholdet mellom varmekapasiteten til produktene ved fullstendig forbrenning av karbon i et støkiometrisk luftvolum i temperaturområdet fra 0 til t ° C, for eksempel fra 0 til

200 og fra 0 til 2100 °C er praktisk talt lik forholdet mellom varmekapasitetene til hydrogenforbrenningsprodukter i de samme temperaturområdene. Det spesifiserte forholdet mellom varmekapasiteter C' forblir praktisk talt konstant for produktene av fullstendig forbrenning av forskjellige typer brensel i et støkiometrisk luftvolum.

I tabellen. 40 viser forholdet mellom varmekapasiteten til produktene ved fullstendig forbrenning av drivstoff med lavt innhold av ballast, som går over i gassformige forbrenningsprodukter (antrasitt, koks, kull, flytende brensel, naturlig, petroleum, koksovnsgasser, etc.) i temperaturområdet fra 0 til t ° С og i temperaturområdet fra 0 til 2100 °C. Siden varmekapasiteten til disse drivstofftypene er nær 2100 ° C, er det indikerte forholdet mellom varmekapasiteter C' lik forholdet mellom varmekapasiteter i temperaturområdet fra 0 til t og fra 0 til tm&x-

I tabellen. 40 viser også verdiene av C', beregnet for forbrenningsproduktene av drivstoff med høyt innhold av ballast, som under forbrenning av brensel går over til gassformige forbrenningsprodukter, dvs. fuktighet i fast brensel, nitrogen og karbondioksid i gassform. brensel. Varmekapasiteten til disse typer brensel (ved, torv, brunkull, blandet generator, luft og masovnsgasser) er 1600-1700 °C.

Tabell 40

Som det fremgår av tabell. 40, er verdiene for C' og K lite forskjellige selv for brennstoffforbrenningsprodukter med forskjellig ballastinnhold og varmeeffekt.

De termofysiske egenskapene til gassformige forbrenningsprodukter som er nødvendige for å beregne avhengigheten av forskjellige parametere på temperaturen til et gitt gassformig medium, kan fastsettes på grunnlag av verdiene gitt i tabellen. Spesielt oppnås disse avhengighetene for varmekapasiteten i formen:

C psm = a -1/ d,

Hvor en = 1,3615803; b = 7,0065648; c = 0,0053034712; d = 20,761095;

C psm = a + bT sm + cT 2 sm,

Hvor en = 0,94426057; b = 0,00035133267; c = -0,0000000539.

Den første avhengigheten er å foretrekke når det gjelder tilnærmingsnøyaktighet, den andre avhengigheten kan tas for å utføre beregninger med lavere nøyaktighet.

Fysiske parametere for røykgasser
(på P = 0,0981 MPa; R CO2 = 0,13; s H20 = 0,11; R N2 = 0,76)

VEDLEGG 3

(henvisning)

Luft- og røykgjennomtrengelighet av luftkanaler og ventiler

1. For å bestemme lekkasjer eller luftlekkasjer i forhold til ventilasjonskanalene til antirøyksystemer, kan følgende formler brukes, oppnådd ved å tilnærme tabelldata:

for klasse H luftkanaler (i trykkområdet 0,2 - 1,4 kPa): ΔL = EN(R - b)Med, Hvor ΔL- suger (lekkasjer) av luft, m 3 / m 2 h; R- trykk, kPa; EN = 10,752331; b = 0,0069397038; Med = 0,66419906;

for klasse P luftkanaler (i trykkområdet 0,2 - 5,0 kPa): hvor a = 0,00913545; b=-3.1647682 10 8 ; c =-1.2724412 10 9 ; d= 0,68424233.

2. For normalt lukkede brannspjeld tilsvarer de numeriske verdiene for den spesifikke egenskapen for motstand mot røyk og gassgjennomtrengning, avhengig av gasstemperaturen, dataene oppnådd under benkebranntester av forskjellige produkter ved eksperimentell base av VNIIPO: